Коэффициент абсорбции паров воды

Рис. 66. Зависимость коэффициента абсорбции паров воды серной кислотой от скорости газа и концентрации кислоты

Коэффициент абсорбции паров воды определяем по уравнению (5-4). Для 95%-НОЙ кислоты (стр. 113) Ko=2,8-10— [c.134]

Величину коэффициента скорости абсорбции паров воды К находят по формуле (П-31). [c.77]

Абсорбция паров воды серной кислотой. Общий коэффициент массопередачи Кг, отнесенный к пленке газа [в кг1 м -ч-мм рт. ст.)], можно рассчитать по формуле [c.196]

Коэффициент скорости абсорбции паров воды определяем по уравнению (6-7). Для 95%-ной кислоты (стр. 147) Ке = 0,037 (давление в мм рт. ст.). [c.175]

При абсорбции паров воды и других газов в башнях с насадкой поглощение газов происходит на поверхности насадки,, орошаемой жидким абсорбентом чем больше поверхность насадки, тем полнее и быстрее протекает абсорбция. Однако с увеличением поверхности насадки возрастают размеры абсорбционных башен и повышается их стоимость. В связи с этим большое значение имеют способы повышения эффективности абсорбционного процесса при минимальной поверхности насадки. В частности, этого можно достичь путем увеличения коэффициента абсорбции, который в большой степени зависит от скорости газа. [c.112]

Коэффициент скорости абсорбции паров воды определится по уравнению [c.140]

Механизм образования тумана в сушильной башне можно представить следующим образом. В процессе осушки газа одновременно с абсорбцией паров воды серной кислотой происходит испарение кислоты, пары которой переходят в состав газа. Осушаемый газ содержиТ-Много паров воды (около 40 г/м ) и незначительное количество паров H S04, поэтому концентрация серной кислоты в парах низкая и пра тически все пары образуют туман, так как давление насыщенного пара над серной кислотой низкой концентрации ничтожно. Отсюда расчет количества тумана, образующегося в сушильных башнях, сводится к определению количества серной кислоты, испаряющейся в сушильной башне, которое может быть найдено по уравнениям (6-4) и (6-7). Коэффициент десорбции (испарения) паров серной кислоты может быть установлен по значениям Ко для паров воды (стр. 147) указанные величины Ко следует умножить на 0,43. [c.149]

Коэффициент скорости абсорбции паров воды (для 95%-ной кислоты поданным, приведенным на стр. 200, Ко = 0,037) [c.201]

Исследования скорости абсорбции паров воды серной кислотой, проведенные А. Г. Амелиным 4], Д. А. Кузнецовым и др. 187], показали, что коэффициент абсорбции возрастает с увеличением концентрации серной кислоты. Такое же явление было обнаружено [c.235]

Энергия в процессе Ректизол расходуется на покрытие потерь холода при недорекуперации и потерь холода в окружающую среду, на перекачку абсорбента, на абсорбцию паров воды и частично НгЗ и СОг. Большая часть энергии, расходуемой на получение холода для отвода тепла абсорбции кислых компонентов, компенсируется при десорбции кислых компонентов, однако часть извлекаемых примесей десорбируется при нагревании раствора выше температуры окружающей среды. Поэтому коэффициент полезного использования холода при десорбции не превышает 60—70 % [111- [c.148]

Пример 11. Синтез-газ, получаемый конверсией метана с водяным паром, имеет следующий состав [в %(об.)] Hj —30,0 СО —57,5) СОз—11,0 Nj—1,0 и СН4 —0,6. Рассчитайте состав этого газа после его абсорбционной очистки от Oj водой при 20 °С п 1,0 МПа, если при объемной скорости газа, равной 10 000 (н)м /ч, расход воды на абсорбцию равен 1000 м /ч. Рассчитайте производительность абсорбционной установки по СО2, если десорбция СО2 из промывных вод проводится при 100°С и 0,1 МПа. Коэффициент абсорбции Oj пра 100 <3 принять равным 0,07, [c.168]

Эти соображения не имеют практического значения при низких температурах, при которых и сами давления паров воды малы, и тем более малы их изменения, вызванные добавлением электролита. В методах определения коэффициентов абсорбции при низких температурах и давлениях растворимость относят к одному и тому же парциальному давлению растворяемого газа, и, следовательно, к одному и тому же химическому потенциалу газа. Различие давлений над чистой водой и раствором соли, равное изменению давления паров воды в результате добавления электролита, при низких температурах очень мало. Эффект следует принимать во внимание при температурах не ниже 250° С. Для устранения этого эффекта при высоких температурах и давлениях предложена приближенная поправка [20], на которую нужно умножить величину в уравнении (IX. 11), чтобы устранить возникающее [c.155]

Как упоминалось ранее, пары воды безвредны для контактной массы, однако присутствие их в газе, поступающем на абсорбцию серного ангидрида, приводит к образованию тумана серной кислоты в абсорбционном отделении. С образованием тумана снижается степень абсорбции серного ангидрида и, следовательно, увеличивается содержание серы в отходящих газах. Вследствие этого уменьшается коэффициент использования серы и возрастают вредные выбросы в атмосферу. Поэтому газ перед поступлением на абсорбцию должен быть очищен от паров воды, что осуществляется в сушильной башне с керамической насадкой, орошаемой концентрированной серной кислотой. [c.54]

Для определения величины р — рекомендован следующий метод. Определяется скорость абсорбции ыг в системе, где предполагается наличие поверхностного сопротивления при условии, что нет сопротивления в жидкой фазе. В идентичных гидродинамических условиях и при той же средней движущей силе Д определяется скорость абсорбции щ в системе, где сопротивления межфазной поверхности и жидкой фазы заведомо отсутствуют (например, в системе водяной пар — вода). Различие между Ыг и щ имеет место из-за. поверхностного сопротивления и неодинаковых физических свойств и коэффициентов диффузии поглощаемых компонентов. Последнее обстоятельство учитывается коэффициентом ф, опреде ляемым известными методами. В этом случае можно записать [c.39]

При повышении концентрации серной кислоты коэффициент скорости абсорбции возрастает и одновременно увеличивается движущая сила абсорбции, так как уменьшается равновесное давление паров воды над серной кислотой. Благодаря этому поверхность насадки в сушильной башне может быть уменьшена. [c.117]

В повышающем трансформаторе круговой процесс совершается в обращенной машине (рис. 3) и коэффициент трансформации должен быть меньше единицы [24]. Сбросное тепло подводится к испарителю и кипятильнику. В испарителе образуется пар высокого давления, который направляется в абсорбер. При этом слабый раствор, подаваемый насосом Н1 из кипятильника в абсорбер, поглощает пар, и тепло абсорбции отводится водой при высоких температурах. [c.15]

Аммиак хорошо растворяется в воде. Растворимость газов характеризуется коэффициентом абсорбции а —числом объемов газа (приведенного к 0°С и 760 мм рт. ст.), поглощаемого 1 объемом воды при парциальном давлении газа 760 мм рт. ст. Она может быть выражена также количеством газа q (в г), поглощаемого 100 г воды при общем давлении газа и водяных паров 760 мм рт. ст. Ниже приведены коэффициенты а и характеризующие растворимость аммиака в воде при температурах О—24 °С [c.617]

Осушка обжигового газа — это очистка его от паров воды. Несмотря на то, что пары воды безвредны для контактной массы, присутствие их в газе, поступающем на абсорбцию серного ангидрида, приводит к образованию тумана в абсорбционном отделении. При этом уменьшается коэффициент использования серы, значительное количество ее оказывается в выбросах, что создает антисанитарное состояние на территории, прилегающей к сернокислотному заводу. Поэтому газ перед абсорбцией очищают от паров воды. Для этого газ направляют в сушильную башню с керамической насадкой, орошаемой концентрированной серной кислотой. [c.86]

Значения коэффициента Ь принимают в следующих размерах, м (м -с) при абсорбции аммиака водой 6 = 0,158 паров органических жидкостей водой Ь = 0,093 паров органических жидкостей керосином = 0,024. [c.132]

Экспериментально исследовано применение режима подвижной пены для различных процессов абсорбции, десорбции и теплопередачи. Получены опытные данные по теплопередаче между газом и жидкостью, конденсации водяных паров из воздуха в воду, абсорбции аммиака водой и десорбции его из фильтровой жидкости содового производства. Проводились также производственные и лабораторные опыты по теплопередаче в различных условиях, испарению воды, абсорбции окислов азота нитрозой. На основе опытов определялись коэффициенты тепло- и массопередачи, а также коэффициенты полезного действия полки (к. п. д.), т. е. степень теплопередачи при теплообмене, коэффициент извлечения— при абсорбции и коэффициент обогащения — при десорбции газов. [c.433]

При пенном режиме работы аппарата процесс абсорбции паров воды серной кислотой протекает с большими скоростями, причем система приближается к равновесному состоянию. Коэффициент скорости абсорбции 1200—1500 кг1 м -ч-кг Н201кг Нг504), а к. п. д. 90—90% на одной полке. Применение пенного режима для осушки газов серной кислотой является весьма эффективным, так как позволяет проводить процесс с нужной степенью полноты в одном малогабаритном аппарате взамен громоздких насадочных [c.105]

Оптимизация. Для расчета оптимальных, т. е. доставляюпщх минимум себестоимости (11,311) единицы продукта, режимов процесса окисления этилена применялся метод BFS [см. преобразование (11,198)]. При этом были приняты следующие значения коэффициентов (г = 1—6) извлечения компонент газовой смеси при абсорбции = Т1з = т]в = 0 т)2 = 0,98 т]5 = 0,8 коэффициент Ti4 определялся из условия равенства парциального давления паров воды в газовом потоке на выходе абсорбера давлению насыщенного пара при температуре абсорбции. [c.121]

Отношение б/бр равно 1 для случая испарения воды с плоской поверхности, и возрастает до 2 для случая абсорбции пара плоской стенкой при значительной разности парциальных давлений. Для массообмена с плоской поверхности- (испарение) К имеет положительное значение, а для случая сорбции — отрицательное. Кривая /( = 0 отражает распределение скоростей для потока вдоль плоской поверхности без массообмена, а также распределение скоростей и парциальных давлений для очень малых разностей парциальных давлений. Из графика видно, что кривые распределения окоростей и парциальных давлений значительно изменяются с изменением разности парциальных давлений. Кривая К = Кр = справедлива для случая, когда парциальноечдавление воздуха у поверхности равно нулю, что бывает у поверхности кипящей воды1. Поток массы от поверхности или к поверхности можно определить ПО графику рис. 16-9. Величина йц является коэффициентом массообмена. [c.572]

О и 5 от давления или концентрации, входящих в уравнения (21) и (23). Соотношение (23) основано на изотермах абсорбции, характеризуемых отрицательными отклонениями от закона Генри. Однако наблюдались и /фугие типы изотерм. Например, было найдено /32/, что при 25 С растворимость азота и метана в полиэтилене характеризуется положительными отклонениями от закона Генри, т.е. коэффициент растворимости при измерениях в достаточно широкой области давлений вплоть до 80 атм уменьшался с ростом давления. Растворимость серовод1 ода в ацетате целлюлозы при О С и в этилцеллюлозе при -35 и О С изменяется одинаково /33/. Изотерма aб ogбции паров воды в гидрофильных полиамидных мембранах при 25 С имеет 5- образную форму, что объясняется, вероятно, существованием в полимере участков с сильными водородными связями /34/. [c.315]