Исчерпывающие колонны теоретическими, число

Следовательно, рабочие линии обеих колонн, имеющие одинаковую ординату у в зоне тарелки питания, пересекаются в точке В, абсцисса которой выражает концентрацию низкокипящего компонента в исходной смесн. Требуемое число теоретических тарелок в исчерпывающей колонне определяют известным уже графическим построением, базируясь на рабочей линии АВ (рис. Х1-9, б). [c.523]

Для определения требуемого числа теоретических тарелок удобно пользоваться, как и в предыдущих случаях, диаграммой фазового равновесия х—г/, построенной в относительных концентрациях компонентов разделяемой смесн, т. е. без учета присутствия разделяющего агента в жидкой фазе (его концентрация в паровой фазе практически равна нулю). Тогда сохраняются приведенные выше уравнения и способы построения рабочих линий укрепляющей и исчерпывающей колонн. Необходимо только учесть, что в исчерпывающей колонне благодаря вводу исходной смеси концентрация разделяющего агента ниже, чем в укрепляющей колонне. Так как относительная летучесть компонентов разделяемой смеси падает с уменьшением концентрации разделяющего агента в жидкой фазе, то участок кривой равновесия в зоне исчерпывающей колонны скачкообразно приблизится к диагонали (рис. ХМ2, б). [c.528]

Термодинамический расчет выпарного элемента несовмещенного типа состоит в определении тепловой нагрузки куба дк и числа теоретических тарелок исчерпывающей колонны. Расчет можно выполнить графически по г— -диа- [c.40]

Таким же способом определяется теоретически необходимое число тарелок и в исчерпывающей колонне. [c.78]

Подобное построение нужно производить до тех пор, пока в рез,ультате не будет получен состав жидкости, стекающей с тарелки, в котором содерл ание нижекипящего компонента не превышает заданного (состава остатка). Очевидно, что число полученных горизонталей NA, А Б, Б В и т. д. определяет число теоретических тарелок. В примере, представленном на рис. 86, расчетом получено 6 тарелок в укрепляющей и 6 в исчерпывающей колонне. [c.282]

Корректирующими параметрами, привязывающими данную модель к реальной колонне, служат средние коэффициенты эффективности укрепляющей и исчерпывающей секций и т) ), которые связаны с числами реальных и теоретических тарелок соотношениями N = = га Т1+ и 5 + 1 = [и + 1] т] , где тп п — числа действительных тарелок в обеих секциях колонны. [c.299]

Число теоретических тарелок для исчерпывающей части также определяют по уравнению (XI. 23), но вместо Хв и Хр берут Хр и х-пг соответственно, используют относительную летучесть, угловой коэффициент т и начальную ординату уо для исчерпывающей части колонны, а за /г принимают отрицательный корень уравнения (XI. 24). [c.357]

В расчетной практике рабочую высоту ректификационных барботажных колонн иногда находят по числу теоретических ступеней (тарелок). Расчет числа этих ступеней, как было описано ранее (сЙ1. стр. 429), сводится к построению ступенек между линией равновесия и рабочей линией. По диаграмме у—д определяют число теоретических ступеней для укрепляющей (п ) и исчерпывающей частей колонны. Разделив величину Пт = т — г на среднее значение эффективности (к. п. д.) колонны Е, в соответствии с вы ражением (Х,88) находят число действительных тарелок Лд. Рабочая высота колонны Яр = (Лд — 1) где /1т — расстояние между тарелками. [c.501]

Подобное построение ведут до тех пор, пока не получат изотерму соответствующую самой нижней ступени (над кипятильником). Следующая изотерма i Vi отражает процесс исчерпывания в кипятильнике, эквивалентный одной ступени. Таким образом, в исчерпывающей части колонны (с учетом кипятильника) число необходимых теоретических ступеней равно четырем. [c.504]

Для определения числа теоретических ступеней обычным графическим методом (см. стр. 429) предварительно проводят построение линии равновесия и эффективных рабочих линий для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны. [c.508]

На оси абсцисс откладывают заданные концентрации Хр, Хр, х, и находят точки аис (см. рис. 17-18). Если величина Л задана, то на оси ординат откладывают отрезок В = Xp/ R -1-1) и соединяют точку d с точкой а. Проведя вертикаль из точки Хр до пересечения с линией ad, находят точку Ь пересечения рабочих линий и соединяют ее с точкой с. Таким образом, получают рабочие линии / -для укрепляющей и с-для исчерпывающей частей колонны. Для определения числа теоретических ступеней изменения концентрации между рабочими и равновесной линиями строят ступень в интервале концентраций Хр — х , как это было рассмотрено в разд. 15.7.2. [c.121]

Для определения высоты колонны необходимо рассчитать число действительных тарелок (формула (8.88)). Д.пя определения числа теоретических тарелок на диаграмме х — г/ (рис. 9.10) построим линии рабочих концентраций укрепляющей и исчерпывающей части колонны. На оси ординат откладываем отрезок 0D, величина которого определяется по формуле (9.16) [c.269]

Например, согласно графическому расчету, изображенному на рис. V. 37, необходимые разделяющие действия укрепляющей и исчерпывающей частей колонны определяются одинаковым числом теоретических ступеней. Следовательно, смесь должна вводиться в середину колонны, если эффективность массообменных устройств в укрепляющей или исчерпывающей частях колонны одинакова. В противном случае точка ввода делит колонну по высоте на части в соотношении, пропорциональном эффективностям соответствующих частей колонны. Это справедливо для колонн с непрерывным контактом фаз. В колонны со ступенчатым контактом фаз (тарельчатые) смесь подается на ту тарелку, состав смеси на которой ближе всего к составу разделяемой смеси. В связи с колебаниями состава разделяемой смеси в производственных условиях чаще всего предусматривают несколько точек ввода этой смеси в колонну. [c.554]

Вебер [92] установил, что при разделении методом парциальной конденсации можно использовать ректификационные колонны с меньшим диаметром верхней части (рис. 172). Возможность уменьшения объема верхней части колонны обусловлена возрастанием в ней концентрации низкокипящего компонента и снижением требуемого флегмового числа. При этом поперечное сечение колонны следует уменьшать в соответствии с ростом концентрации. Кроме того, необходимо устанавливать промежуточные дефлегматоры, пропускная способность которых снижается по ходу движения потока паров. Фойгт [93] на основе теоретических исследований показал, что разделительную способность ректификационной колонны можно существенно повысить, если отводить тепло не от определенных участков колонны, а от всей ее поверхности. Метод парциальной конденсации позволяет обогащать пары низкокипящим компонентом и, следовательно, не пригоден, например, для обогащения стабильных изотопов, являющихся в основном высококипящими компонентами. В этих случаях необходимо, наоборот, подводить тепло к стенкам исчерпывающей части ректификационной колонны, чтобы уменьшить ее прог пускную способность по жидкости (см. разд. 5.1.4 [93а, б]). [c.249]

Аналогично выразится требуемое число теоретических тарелок в исчерпывающей части колонны [c.547]

Изложенным методом определяются требуемые числа теоретических тарелок в укрепляющей и исчерпывающей частях всех колонн, где ректификации подвергаются идеальные жидкие смеси с числом компонентов более двух. [c.550]

Для оптимального распределения суммарного числа теоретических тарелок между укрепляющей и исчерпывающей частями колонны пользуются следующим эмпирическим соотношением [c.551]

Далее точку й на графике соединяют прямой линией с точ кой а и из точки Х проводят перпендикуляр до пересечения его с линией йа в точке с, точку Ь также соединяют прямой лннией с точкой с В результате получают две рабочих линии для раз дельного подсчета числа теоретических ступеней (тарелок) рек тификации ас — в укрепляющей части колонны, Ьс — в исчерпывающей (для наглядности одна из ступеней на рисунке за штрихована) [c.118]

Пример 5, Этановая колонна предназначена для разделения деметанизированной фракции углеводородов Сг—Сз—С4—С5 на этан-этиленовую фракцию и фракцию Сз—С4—С5. Давление в колонне 27 ат, число теоретических тарелок в укрепляющей секции равно 6, такое же число тарелок имеет исчерпывающая секция. В табл. 12 даны количества основных потоков в этановой колонне (в моль ч), найденные при расчете на машине Урал . [c.68]

Со стороны). Число теоретических тарелок в укрепляющей секции колонны равно шести (включая дефлегматор) в исчерпывающей секции оно также равно шести (включая кипятильник). Температура смеси перед входом в колонну 308°К- Зависимость константы равновесия ведущего компонента (этилена) н относительных летучестей всех компонентов от температуры принята по данным справочника М. П. Малкова и К. Ф. Павлова . Значения коэффициентов полинома [c.81]

Расчет колонны по уравнениям теоретической тарелки проводился при числе тарелок, равно.м трем, как в укрепляющей, так и в исчерпывающей секциях (не считая дефлегматора и кипятильника). Числа единиц переноса массы составили =2,22 (для укрепляющей секции) й .х=3,21 (для исчерпывающей секции). Распределение компонентов по высоте колонны представлено на рис. 22 (ввиду незначительности количеств водорода в [c.115]

В предыдущих разделах этой главы были даны методы расчета числа теоретических тарелок, числа единиц переноса и скоростей потоков пара и жидкости, которые необходимы для осуществления данного разделения бинарной или многокомпонентной смеси в дистилляционной колонне. Хотя эти расчеты являются в большинстве случаев наиболее важными и исчерпывающими при проектировании конкретных установок, необходимо еще сопоставить колонну по производительности и гибкости с остальной аппаратурой завода, выбрать оптимальную величину давления в колонне, [c.376]

За модель была принята исчерпывающая ректификационная колонна, каждая ступень которой рассматривалась как теоретическая ступень разделения. Полученные данные показывают, что число теоретических ступеней зависит прежде всего от свойств растворителя и растет с уменьшением расхода острого пара. [c.96]

Уравнение (XI. 17) справедливо также при питании колонны исходной смесью в парожидкостном состоянии. Однако, в данном случае, если исходная смесь состава Ху содержит й мольных долей пара, то = [г (I — й)]/г = I — й < I, и, следовательно, граничная прямая пересечет ось абсцисс в точке д = (ху/Е) > Ху, рабочие линии обеих колонн пересекутся в точке О, а рабочая линия исчерпывающей колонны займет положение ЕО (рис. ХЫО). Наконец, если исходная смесь поступает в парообразном состоянии, то Е=0 и у=Х1, рабочие линии обеих колонн пересекутся в точке Р, а ЕР — положение рабочей линии исчерпывающей колонны Таким образом, в сравнении с питанием колонны кипящей исходной смесью при подаче недогретой смеси тарелка питания перемещается вверх, а в двух остальных рассмотренных случаях — вниз. Метод графического определения требуемого числа теоретических тарелок остается прежний, причем в первом из рассмотренных трех случаев суммарное число тарелок уменьшается, в двух остальных — увеличивается. [c.525]

НИИ этих линий, соединяем с точкой К. Линии йМ и МЯ будут рабочими линиями укрепляющей и исчерпывающей колонн. Наличие в координатах X — у кривой равновесия у = =/(х), построенной для рабочего давления колонны, и рабочих линий каждой секции дает возможность графически определить необходимое число теоретических тарелок в каждой секции. Кривая равновесия дает состав фаз, находящихся в равновесии на тарелках, а рабочие линии — состав жидкости и пара в любом произвольном сечении колоИиы между ее тарелками. [c.62]

В исчерпывающую колонну подается 45,3 кмолъ/ч исходной жидкой смеси при температуре кипения, содержащей 70% мол. компонента А и 30% мол. компонента В. Нужно получать 6,8 кмолъ/ч кубового остатка, содержащего 10% мол. компонента А и 90% мол. компонента В. Требуется найти число теоретических ступеней, необходимых для этого процесса разделения, предположив, что потоки жидкости и пара по высоте колонны постоянны. Данные по равновесию представлены па рис. 41. 7 в мольных долях компонента А, который является более летучим из двух компонентов. [c.646]

Силей [252] применил ЭВМ для расчета оптимальных параметров лабораторной колонны Олдершоу диаметром 31,8 мм с 12 реальными тарелками в исчерпывающей части и 10 реальными тарелками в укрепляющей части. На ЭВМ Ele tri KDF 7 (Англия) были проанализированы 280 процессов разделения. В качестве эталонной смеси использовали смесь метилциклогексан— толуол. При этом за расчетное число теоретических ступеней разделения принимали то значение, которому соответствовала минимальная погрешность. Были изучены возможные погрешности, возникающие при измерении состава смеси, при определении положения и наклона рабочей линии, а также погрешность данных по равновесию. [c.192]

Здесь обозначены М, з — число теоретических тарелок в укрепляющей и исчерпывающей секциях колонн Л — флегмовое и паровое числа х , х — мольные концентрации обобщенного легкого компонента в жидкой фазе сырья и на тарелке питания у/ — мольная концентрация обобщенного легкого компонента в паровой фазе на тарелке питания а , а — приведенные относительные летучести и по укрепляющей и исчерпывающей частям колонн 8 = 0 Р — мольная степень отгона О — количество дистиллята (кмоль/ч) Р — количество питания (кмоль/ч) 2+, X- — мольные концентрации обобщенного легкого компонента в дистилляте и кубе колонны в , 0 , 0з — корни квадратных уравнений (XIII,14) и (XIII,16) ф, ф, иг, уг — коэффициенты, явно зависящие от 0г, вг, а , а" Р = 1/а — коэффициент I — степень испаренности сырья. [c.299]

С целью определения относительной летучести обобщенных компонентов для некоторых средних условий разделения с учетом всех компонентов производится потарелочный расчет колонны, в результате которого находятся числа теоретических тарелок в укрепляющей и исчерпывающей секциях. Затем компоненты объединяются в обобщенный легкий и обобщенный тяжелый компоненты, а значения относительных летучестей (а+ и а ) подбираются так, чтобы расчет полученной нсевдобинарпой системы для контрольных режимов разделения дал одинаковые с многокомпонентным расчетом числа теоретических тарелок в каждой секции. [c.299]

Методом Смокера. Определяем число теоретических тарелок для укрепляющей и исчерпывающей частей колонны в отдельности. [c.370]

Количество теоретических тарелок (ступеней разделения или ВЭТТ), которое определяют, измеряя достигнутое обогащение на колонне, или же задают для решения конкретной задачи разделения. Число теоретических тарелок (иначе—разделяющая способность, эффективность. — Ред.) ректификациоиного аппарата зависит от его конструкции, режима работы и свойств разделяемой смеси. Оно может быть также определено для части аппарата (например, для куба, отдельного участка колонны, исчерпывающей части колонны, укрепляющей части колонны, дефлегматора, головки) [c.558]

Интересно сравнить приведенные выше результаты с результатами, полученными для разделения той же системы детальным расчетом по тарелкам. При кратности орошения 26,0 расчет числа тарелок дает 15,0 в исчерпывающей секции и 41,5 в укрепляющей, илп всего 56,5 теоретических тарелок. Согласно лабораторным испытаниям к. п. д. тарелки для этой системы равен около 40% с учетом ограничения максимальной телшературы и давления можно считать, что максимальное число тарелок в колонне будет около 70. В этом случае падение давления на каждой тарелке равно 2,2 мм рт. ст. Прп кратности орошения 26,0 и к. п. д. тарелки 40 % для разделения необходимо 145 фактических тарелок. В окончательном варианте принята установка двух колонн но 70 тарелок в каждой. Такая схема отличается двул1я особенностями а) давленпе в системе изменяется не непрерывно, так как давление в верху каждой колонны равно 50 мм, а внизу 2Q0 мм рт. ст. абс. это необходимо учитывать и при расчете колонны по тарелкам б) каждая колонна снабжена кипятильником и конденсатором, хотя обе они работают последовательно как единая колонна. [c.110]

На оси абцисс наносим состав кубового остатка XV = 0.0085, исходной смеси Хр = 0.273 и дистиллята Хр = 0,973. Из точек х н Хр проводим вертикальные прямые до Пересечения с диагональю (точки А и С). Проводим прямую через точки > и С. Из точки Хр проводим вертикальную прямую до пересечения с прямой ОС (точка В). Соединим точку" А с точкой В. Отрезок АВ—линия рабочих концентраций исчерпывающей части колонны. Отрезок ВС—линия рабочих концентраций укрепляющей части колонны. Число теоретических тарелок находим путем построения ступенчатой линии между линией равновесия и линиями рабочих концентраций в пределах от [c.269]

На основе математического описания равновесия жидкость — пар системы формальдегид — вода с помощью уравнения ЫРТЬ в работе [301] выполнен расчет различных вариантов процесса вакуумной ректификации обезметаноленного формалина (табл. 44). Как показывает последняя, при использовании колонны эффективностью 20 теоретических тарелок, при остаточном давлении верха 34 кПа и флегмовом числе 2—2,5 содержание формальдегида в кубовом продукте может быть доведено до 51—68% (при содержании СНаО в погоне 8—9%). Для дальнейшего повышения содержания формальдегида необходимо сочетать вакуум в верхних секциях колонны с избыточным давлением в исчерпывающей части. [c.163]

Программа Bendix позволяет рассчитать составы на верху и в низу колонны, исходя из данных по составу и тепловой характеристики питания, величины флегмового числа, числа теоретических тарелок выше и ниже тарелки питания, степени извлечения одного из компонентов в дистилляте (в %) и данных по относительной летучести компонентов. При программировании предполагается постоянство относительной летучести и равенство мольных потоков в укрепляющей и исчерпывающей секциях. В расчетах могут быть, однако, учтены колебания этих величин. Метод может быть приспособлен для системы, имеющей до 10 компонентов. [c.363]

В случае противоточной жидкостной экстракции, так же как и в других процессах разделения, мы имеем дело с неполными колоннами — укрепляющей (абсорбционной) и исчерпывающей (десорбциопной) — и с полными колоннами — аналогом полной ректификационной колонны (фракционирующего абсорбера). Поэтому в дальнейшем рассмотрим параллельно обе неполные колонны и их комбинацию в полной колонне. В термодинамической части (включая определение числа теоретических ступеней) предлагаемый метод расчета в принципе не привязан к какому-либо типу аппарата, в гидродинамической части рассматриваем только тарельчатые колонные аппараты. [c.92]