Коэффициент трения полимеров

Рис. 4.4. Температурная зависимость коэффициента трения полимеров по стали при нормальном давлении 0,17 МПа и скорости скольжения 1 см/с. Полимер.

Коэффициент трения полимера, по сравнению е другими материалами, относится к числу самых низких. Графитированный фторопласт марки ФУ2-3 имеет еще более низкий коэффициент трения он изнашивается в несколько раз медленнее, чем фторопласт-4, в то время как другие его свойства ничем не отличаются от свойств чистого полимера. / [c.133]

Рис. 3.26. Температурная зависимость коэффициента трения полимеров по стеклу [10]

Ниже приведены значения статических и кинематических коэффициентов трения полимеров по гладкой стеклянной поверхности [c.88]

Семенов и Поздняков [311 на большом экспериментальном материале показали, что р = onst, т. е. справедлив закон Амонтона. Некоторые их результаты приведены на рис. 3.12. Наименьшими коэффициентами трения по стали обладают полиэтилен ( х = 0,137) и фторопласт-4 ( л = 0,049). Для пары трения фторопласт по фторопласту р = 0,037, а для пары капрон по капрону р = 0,62. Причину такого изменения авторы не приводят. Для эластических материалов коэффициент трения полимера по полимеру также всегда выше, чем [c.69]

Следовательно, коэффициент трения полимеров уменьшается с увеличением приложенной нагрузки. Это положение подтверждается экспериментальными наблюдениями. [c.124]

Оптимальное значение угла винтовой нарезки зависит от коэффициента трения полимера по поверхности червяка. [c.120]

Интенсивность тепловыделения пропорциональна коэффициенту трения полимера о корпус. Поэтому в экструдере с гладким червяком и сравнительно шероховатым корпусом, в котором экструдируется полимер с малым коэффициентом трения, высокие давления могут развиваться и до начала плавления поверхности пробки. [c.292]

Несмотря на то, что с повышением температуры удельная адгезия уменьшается, внешнее трение полимеров в вязкотекучем состоянии характеризуется значительными коэффициентами трения. Так, согласно данным Лукомской и др. [2], коэффициент трения резиновых смесей на основе НК и СКС-30 при температуре 60° С равен соответственно 5,8 и 5,5. Большие значения коэффициента трения полимеров обусловлены большой площадью молекулярного контакта благодаря резкому повышению подвижности молекул. [c.145]

Для иллюстрации сказанного рассмотрим предложенный в работе [127] метод модификации поверхностных свойств полимеров введением в них соответствующих поверхностно-активных блоксополимеров для увеличения адгезионной связи на границе раздела фаз термодинамически несовместимых полимеров при получении многослойных полимерных материалов, смесей полимеров или с целью направленного изменения коэффициента трения полимеров. Гомополимеры модифицировали небольшим количеством блоксополимера, один блок которого является поверхностно-активным по отношению к модифицируемому полимеру, а другой — совместим с ним. Исследовали полибутадиеновый каучук (СКД), блочный атактический полистирол (ПС) и блоксополимеры типа стирол — бутадиен (СБ) и стирол — бутадиен-стирол (СБС). Характеристики полимеров приведены в табл. 16. [c.82]

Казалось бы, что чем сильнее охлажден шнек, тем ниже коэффициент трения полимера на его поверхности, тем выше разность [c.104]

Сила (или коэффициент) трения полимеров зависит от метода определения силы трения, обработки поверхности, вида смазки, влажности, структуры и свойств трущихся материалов, их электризации. Так, значительное смазочное действие при трении оказывают уже мономоле-кулярные слои многих органических соединений (особенно с длинными углеводородными цепями). [c.13]

Циклические же соединения понижают коэффициент трения в общем меньше, чем алифатические [44, с. 296]. Изменение характера надмолекулярной структуры вызывает изменение коэффициента трения полимеров. В работе [45] отмечается, что более равномерной мелкосферолитной структуре соответствует меньший коэффициент трения. Наполнители в виде окислов и силикатов металлов обеспечивают наибольшее снижение коэффициента трения полимеров порошки металлов мало эффективны [46, 47]. [c.13]

Рис. 3.21. Зависимость Ко от мономерного коэффициента трения полимеров о

Другими факторами, влияющими на эффективность движения материала в зоне питания, являются глубина канала и угол подъема винтовой линии нарезки. Смысл применения червяка с глубокой нарезкой очевиден, так как при этом увеличивается объем транспортируемого материала и обеспечивается максимальная производительность. Оптимальное значение угла подъема зависит от коэффициента трения полимера о поверхность червяка. Как показали теоретические исследования и практика эксплуатации экструдеров, оптимальным является угол подъема винтовой линии нарезки, равный 17,7°. [c.104]

Следовательно, максимальное перемещение твердых частиц полимера в зоне загрузки обеспечивается, если выполняются следующие условия 1) малое значение коэффициента трения полимера о поверхность червяка 2) высокий коэффициент трения материала о поверхность цилиндра 3) охлаждение червяка 4) нагревание цилиндра в зоне загрузки до температуры, близкой к температуре плавления полимера 5) глубокий канал винтовой нарезки в зоне загрузки 6) угол подъема винтовой линии нарезки червяка равен 17,7°. [c.104]

Таблица 4. Износостойкость и коэффициенты трения полимеров

Влияние продолжительности процесса трения полимера по металлу рассмотрено Шнейдером [11, 14]. Оказалось, что значения коэффициента трения полимера на незатертых поверхностях существенно ниже, чем на затертых . При этом максимальные значения коэффициента трения хорошо воспроизводятся. Например, коэффициент трения полиамида 6 по чистому металлу равен 0,05, а после длительной приработки пары в приборе трения с возвратно-поступа-тельным движением [111 он возрастает до 0,42. Шнейдер приводит аналогичные данные для других полимеров. Наблюдаемое увеличение коэффициента трения он объясняет образованием на поверхности металла полимерной пленки. Таким образом, по окончании [c.87]

Таким образом, характер и интенсивность разрушения в сильной степени зависят от коэффициента трения полимера по контртелу и от механических свойств полимера. Вследствие этого жидкая агрессивная среда будет оказывать сложное влияние на процесс. Резкое уменьшение коэффициента трения — явно положительный фактор. Пластифицирование поверхностного слоя при набухании жесткого полимера способствует переходу абразивного износа в усталостный, приводит к сдвигу температурных зависимостей этих видов износа в соответствии со смещением температуры стеклования Ввиду влияния агрессивной среды на весь комплекс механических свойств полимера а priori трудно судить о сопротивляемости полимеров истиранию в ее присутствии. Экспериментально исследовано пока два практически важных случая [c.176]

Рис. 3.27. Температурная зависимость коэффициента трения полимеров по стали при г = 13,2 м1мин и N = 1кГ [21 ]

Трибометр Бартенева и Елькина. Прибор используется для измерения коэффициента трения полимеров в области температур от —150 до +100° С, давлений от 0,1 до 10 кПсм , скоростей скольже- [c.230]

Sjn KipifmbRi de 100 Т С где р — гидростатическое давление — коэффициент передачи давления на цилиндрическую поверхность шнека /ш — коэффициент трения полимера о поверхность шнека Ь — ширина канала шнека, 6 = (/ — е) os ф е — ширина выступа нарезки шнека 0 — угол поворота вокруг оси шнека. [c.106]

Из анализа полученных уравнений видно, что создаваемое давление и производительность экструдера в зоне загрузки в значительной степени зависят от ряда факторов, в первую очередь от температуры цилиндра и шнека, коэффициента трения и скорости враш,ения шнека, а также от теплофизических характеристик полимера. При колебании этих величин изменяется производительность экструдера, что приводит к изменению размеров изделий (толш,ины труб или пленок). Для повышения стабильности работы экструдера необходимо обеспечить постоянство коэффициентов трения полимера о поверхность цилиндра и шнека, а также ликвидировать зависимость их от технологических параметров процесса. Наиболее надежный способ создания указанных условий — применение цилиндров, на внутренней поверхности которых имеются винтовые или продольные канавки. Винтовые канавки наносят с углом подъема винтовой линии, совпадающим с вектором скорости т. е. конструктивно обеспечивают строгую винтовую траекторию движения полимера. Угол нарезки канавок должен быть равен [c.111]

Эксперименты показывают, что разрушение поверхности происходит в начале заполнения формы и возникает обычно в области впускного литникового канала. Так, при литье образцов из сополимера тетрафторэтилена и гексафторпропилена при скорости сдвига 55—70 с разрушений на поверхности не возникает, а при 110— 150с- уже происходит разрушение поверхности образца, которое выражается в отстаивании поверхностных слоев В случае изотермического течения этого сополимера при температуре литья критическая скорость сдвига, при которой наблюдается нестабильность течения, составляет около 200 с" . Если при литье полистирола, например, поверхность формы покрыть силиконовой смазкой, то вследствие изменения коэффициента трения полимера о стенки формы можно наблюдать разрушение поверхности изделия [c.211]

Уравнение (10.33) поддается сравнительно простой физической интерпретации. Рассмотрим неподвижный полимер и движущуюся жидкость. Если нет гидродинамического взаимодействия между сегментами, коэффициент трения полимера должен бьггь просто суммой коэффициентов трения сегментов. Для N одинаковых сегментов/ = Nf. При наличии гидродинамического взаимодействия коэффициент трения меньще чем Nf, как следует из уравнения (10.33). Это происходит иэ-за того, что в среднем каждый сегмент уменьшает скорость жидкости около себя. В результате сегмент подвергается меньшему воздействию потока жидкости и, следовательно, испытывает меньшую силу трения. [c.204]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология