Параметры торможения

Здесь сразу записаны параметры торможения, определяющие полную удельную работу ступени компрессора, так как обычно при выполнении расчетов, связанных с обработкой результатов эксперимента или решением прямой задачи, эти параметры становятся известными в первую очередь. Вносимая при этом погрешность весьма незначительна, так как статические параметры во входном и выходном сечениях ступеней из-за малости скоростей с и с, обычно почти не отличаются от параметров торможения. [c.118]

Действительный процесс является политропным, и для него формулу (10-17) можно записать в параметрах торможения при условии так [c.294]

Расчет с использованием параметров торможения здесь не имеет смысла, потому что в нача, е и конце процесса сжатия скорости газового потока незначительны. [c.294]

Для того чтобы убедиться в этом на примере идеального газа,, перейдем в равенстве (100) от параметров потока к параметрам торможения, используя очевидное соотношение [c.49]

Особенностью механического сопла является то, что параметры торможения проходят в его критическом сечении через минимум. В самом деле, уравнение теплосодержания для механического сопла можно записать следующим образом [c.205]

Рис. 5.13. Зависимость параметров торможения от числа Мг в механическом сопле при М] = 0,1 /с = 1,4

Выведем формулы для параметров торможения в тепловом сопле. Эти формулы приобретают более простой вид, если в них [c.210]

Выше были установлены количественные соотношения между давлением, плотностью, температурой и приведенной скоростью газового потока, а также параметрами торможения для некоторых течений газа. Эти уравнения содержат параметры газа, в частности приведенную скорость X, в высоких и дробных степенях, поэтому преобразование их, получение явных зависимостей между параметрами в общем виде и решение численных задач часто представляют значительные трудности. Вместе с тем, рассматривая различные уравнения газового потока, выведенные, например, в 4 гл. I и 4 гл. V, можно заметить, что величина приведенной скорости X входит в них в виде нескольких часто встречающихся комбинаций или выражений, которые получили название газодинамических функций. Этим функциям присвоены сокращенные обозначения, и значения их в зависимости от величины X и показателя адиабаты к вычислены и сведены в таблицы. [c.233]

В потоке, параметрами торможения и приведенной скоростью газа. В 3 гл. I путем преобразования уравнения теплосодержания была получена формула (42) [c.234]

Располагая графиками или таблицами, в которых для каждого значения X приведены значения функций я (Я), е(Я), г(Х), можно быстро определять параметры торможения по параметрам в потоке и наоборот. Такие таблицы для значений /с = 1,40 и 1,33 приведены на с. 569—586. Имеются (с. 587, 588) вспомогательные графики, которыми можно пользоваться вместо таблиц, если не требуется высокая точность вычислений. [c.235]

Рассмотрим далее две газодинамические функции, которые используются в уравнениях неразрывности потока. Подставим в выражение секундного расхода газа G = pwF через сечение площади F соотношения, выражающие плотность газа р и скорость потока W через параметры торможения р и Г и приведенную скорость X [c.236]

Покажем, как обобщить полученные выше соотношения на случай движения с тангенциальной (радиальной) составляющей скорости. Рассмотрим одномерный поток газа с параметрами торможения р и Т и абсолютной скоростью w, составляющей угол а с осью течения. Секундный расход газа через поперечное сечение площади F, перпендикулярное оси, равен [c.254]

Простейшие функции, которые выражают связь между параметрами газа в потоке и параметрами торможения [c.257]

Используя основные соотношения между параметрами торможения и статическими параметрами, получим [c.357]

Переходя к параметрам торможения, получаем [c.506]

Первые работы по конформационной статистике макромолекул с учетом заторможенности внутреннего вращения основывались на предположении о независимости вращения вокруг соседних единичных связей полимерной цепи. Теоретические исследования этого вопроса были начаты Бреслером и Френкелем. Они рассмотрели модель крутильных колебаний около минимума потенциальной энергии (см. рис. 4.8) и получили для макромолекул (2>-1) формулу для цепей с сильно заторможенным внутренним вращением (параметр торможения т] близок к единице) [c.93]

Если ввести параметры торможения газа, то величину в (4.24) [c.69]

Эксергия потока вещества. Определим удельную эксергию потока вещества, т. е. работу, которую может произвести единица массы потока, например 1 кг газа или пара с параметрами торможения р, Т, i, [c.24]

Для численного исследования характеристик двухфазного потока в сопле можно использовать уравнения (10.22.) — (10.24), преобразованные к одномерному течению в канале переменного сечения [13, 17,25—31], совместно с уравнениями (10.25) — (10.28). Численное решение этих уравнений является намного более трудоемким в случае критического режима течения, так как расход через сопло может быть определен только методом последовательных приближений путем интегрирования уравнений от начальных условий до тех пор, пока не будет найден точный критический расход в горле сопла. В расчетах на вычислительных машинах используются безразмерные параметры и требуется большая степень точности. Неопределенность, связанная с величиной коэффициентов сопротивления и теплоотдачи для частиц, может привести к сомнительным результатам [8]. oy с сотр. [25, 32, 33, 34] рекомендуют использовать безразмерные давление, температуру и т. д., выраженные через параметры торможения, а не через число Маха, хотя это несущественно, если числу Маха не придается особый смысл. В [25] обобщаются детали расчетных методов и дается ссылка на работу [32], где приводится полная программа расчета на вычислительной машине. В этих расчетах в,уравнении энергии учитывалось также из-лучение частиц. [c.332]

Если газовый поток с местными параметрами р, р, Т, а изоэнтропийно затормозить, ТО полученные параметры ро, ро. То, а-, будут иметь смысл местных параметров торможения, а формулы (1.87) будут выражать местные связи между безразмерными величинами. [c.62]

Для получения сверхзвуковых скоростей истечения, как указано в 1.10.3, необходимо применение сопла Лаваля (рис. 1.55). Элементарный расчет такого сопла, основанный на одномерной теории, состоит в определении площадей минимального (критического) сечения 5, и выходного сечения 8, (см. рис. 1.55). Заданными считаются массовый расход Оо, параметры торможения и значения скорости на выходе йи Полагая 0 = 0,, площадь 5 определяют по формуле (1.94) [c.66]

Остальные параметры торможения (при изоэнтропическом торможении) находим из формул для изоэнтропических процессов [c.225]

Заметим, что уравнение (9.20) можно записать как для статических параметров, так и для параметров торможения Величина m в этих случаях будет разной. [c.233]

Для вращающихся решеток коэффициент а можно выразить через к. п. д., определенный по параметрам торможения [c.243]

Оценим влияние подачи интенсификатора — компрессорного воздуха через кольцевую струю (см. рис. 6.18) на длину факела. Принимая параметры торможения компрессорного воздуха давления = 0,589 МН/м (6 атм), температуры Г = 293 К, получим значение скорости в выходном сечении сопла Лаваля и д = 485,5 м/с (см. расчет сопла Лаваля в следующем примере). При относительном расходе интенсификатора = 0,55 мVм газа (при нормальных условиях) получаем скорректированную величину KJ, учитывающую подачу двух спутных потоков [c.534]

В обозначениях используют следующие индексы т для величин перед соплом (параметры торможения) кр —для величин в критическом сечении сопла, величины без индексов соответствуют выходному сечению сопла. [c.65]

Известно лишь небольшое количество данных о скорости звука в водороде. Значения скорости звука в водороде при О, 1, 10 и 100 атм имеются в циркуляре № 564 Национального бюро стандартов [9], но они содержат лишь несколько значений для температур ниже 80° К. Поэтому были произведены подробные вычисления скорости звука по параметрам торможения — lY k на основании тождества [c.81]

Установим основные, важные в расчетной практике соотношения, связывающие относительный изоэнтропный КПД с термодинамическими параметрами торможения процесса. [c.307]

Приведем к безразмерному виду уравнения удельной работы и расхода для ступени центробежной компрессорной мапшиы, используя параметры торможения при входе в стуиепь. [c.81]

Выходные устройства компрессора выполняются в виде улиток или кольцевых камер. При обработке результатов эксперимента, если измерены статическое давление р и температура тор -можения Гк в выходном сечении, необходимо сначала определить параметры торможения, решив систему уравнений (1), изменив индексы в обозначениях термогазодинамических параметров. По существу этот расчет следует выполнять одновременно с определением параметров торможения во входном сечении, так как эти величины необходимы во всех дальнейших расчетах. [c.101]

В георнн н расчета.ч компрессорных процессов принято использовать параметры торможения. Напомним сущность этого понятия. [c.291]

ЛИШЬ осевую составляющую скорости. Это, однако, не так, поскольку при заданных параметрах торможения значения температуры, статического давления, плотности газа будут зависеть также от величины окружной (радиальной) составляющей скоростн изменения последней будут влиять на значение расхода и импульса потока. Дело в том, что, согласно уравнению энергии и полученным пз него соотношениям (101)—(103), связь между параметрами в потоке и параметрами торможения определяется изменением абсолютной скорости (или приведенной скорости, вычисленной по абсолютной скорости и полной температуре торможения), независимо от угла, составляемого скоростью с осью. [c.254]

Эксперименты показывают, что для каждого эжектора при заданных начальных параметрах торможения газов имеется некоторое максимальное значение коэффициента эжекции п и соответствующие ему максимально возможные значения расхода в скорости эжектируемого газа. Никаким снижением давления на выходе из эжектора не удается превысить эти предельные значения. Явление это напоминает работу соила Лаваля на режимах, когда в минимальном сечении его достигнута скорость звука скорости газа во всех сечениях дозвуковой части при этом принимают предельно возможные значения и не аависят от давления на выходе из сопла. [c.518]

Если параметр торможения т) близок к единице, то 1—Т1< 1 и эта формула, обычно называемая формулой Тейлора, переходит в формулу (IV. 12). Хотя формула Бреслера —Френкеля (IV. 12) выглядит как частный случай формулы Тейлора, она адекватным образом описывает молекулярные размеры полужестких цепей типа производных целлюлозы, где поворотно-изомерный механизм гибкости перестает работать, Происходит это вблизи критического значения параметра гибкости Флори /, т. е. при / 0,63. [c.133]

В уравнениях (6.3.5.1)-(6.3.5.5) к — коэффициент адиабаты То, ро, Ьо, ро — параметры торможения потока температура (К), давление (Па), удельный объем (м7кг) и плотность (кг/м ). Из (6.3.5.5) видно, что X [c.409]

Уравнение (9.7) устанавливает зависимость между всеми рассматриваемыми видами энергии и поэтому может быть названо общим уравнением сохранения энергии. Используя параметры торможения, приведем (9.7) к более про1стому виду. Как известно, температура торможения То связана с истинной температурой Т простым соотношением [c.224]

Опытные данные по влиянию физических свойств газа на характеристики компрессоров весьма ограничены. В качестве примера па рис. 12.8 приведены характеристики одноступенчатого центробежного компрессора с радиальными рабочими лопастями, полученные В. И. Гайгеровым [47] при испытании компрессора на воздухе ( =1,4), углекислом газе ( =1,27), фреоне-12 ( =1,162) и четыреххлористом углероде (й=1,11). Значения к. п. д., отношения давлений и отношения температур подсчитаны по параметрам торможения. Как следует из рис. 12.8, [c.320]

Мазутный факел. Форсунка УГТУ-УПИ-Л с выхлопной трубой, распылитель—компрессорный воздух. Параметры торможения распылителя давление = 0,589 МН/м (6 ата), температура — Г = 293 К. [c.535]

Несмотря на то, что время релаксации возбуждения Тв электронного состояния обычно меньше характерного газодинамического времени течения, распределение концентраций возбужденных частиц по уровням существенно отличается от больцмановского вследствие высоких неравновесных концентраций двухзарядных, однозарядных ионов и электронов в сверхзвуковой части струи плазмы. При этом крайне существенным фактором является релаксация электронной температуры чем резче падает электронная температура в струе (при аналогичных параметрах торможения), тем выше параметр неравновесности и = п пе . Однако большая величина отношения тг/т [4] обеспечивает квазистацио-нарное распределение заселенностей, что позволяет отделить систему релаксационных уравнений, описывающих поле Т , е от системы уравнений для заселенностей. Указанный подход был применен для оценки заселенности электронных состояний азота при течении плазмы азота в сопле [4] и в настоящей работе для расчета течения ионизированного аргона. Из кинетической картины течения в струях газа и плазмы следует, что наибольший практический интерес представляют струи молекулярных газов с колебательной неравновесностью в области / и с химической не-равновесностью в остальных областях и неравновесностью электронных процессов в струе разреженной плазмы. Ниже приводятся результаты исследований указанных течений. [c.198]

Параметру торможения обычно придается смысл вероятности преодоления фрагментом макромолекулы, диффундирующим к поверхности роста ламели, сопротивления вязкого расплава, т. е. Ри =exp(AEv/kT), где AEv — энергетический барьер (энергия активации) самодиффузии. Значение Д о, однако, проявляет зависимость от температуры (см. разд. IV. 3), поэтому вместо простой (аррениусовской) зависимости следует записать более общее выражение = ехр1—В/(Г—Го)], где В и Го —параметры уравнения Фогеля — Таммана (IV. 49). [c.206]