Диаграмма с отводом тепла

Диаграмма подвода и отводя тепла [c.64]

Использование диаграммы подвода и отвода тепла облегчает исследование, позволяя вместо пересечения двух кривых рассматривать пересечение кривой Qi y] и прямой Q2 y)- Построение такой диаграммы оказывается возможным в том случае, если второе из уравнений (III, 1) является уравнением теплового баланса и х можно выразить через у из уравнения У Р х,у) = 0. [c.65]

Сущность этого метода рассмотрим на примере диаграммы подвода и отвода тепла реактора непрерывного действия (см. рис. 1П-2). Стационарные состояния, обозначенные на рисунке буквами А, С, В, соответствуют таким значениям у, т. е. таким [c.66]

К сожалению, этот простой и, казалось бы, очевидный анализ устойчивости не всегда приводит к правильным результатам. Как будет показано ниже, если реактор непрерывного действия обладает тремя положениями равновесия, то среднее из них — С всегда является седлом, т. е. неустойчиво, а положения равновесия А ц В могут быть как устойчивыми, так и неустойчивыми. Этот пример показывает, что анализ диаграммы подвода и отвода тепла в общем случае не решает вопроса об устойчивости режимов химического реактора. [c.67]

Заметим, что такой метод исследования устойчивости положении равновесия системы (111,32) можно рассматривать как использование диаграммы подвода и отвода тепла, о которой говорилось в начале этой главы, В самом деле, уравнение теплового баланса (111,326) можно записать в виде [c.86]

На той же диаграмме в координатах 8, Т отражен процесс расширения мертвого остатка. Он начинается в точке с при температуре более низкой, чем температура конца сжатия основной порции газа, с отдачей тепла до момента, когда температура газа не снизится до температуры стенок (при расширении отвод тепла характеризуется условием п > /г). Дальнейшее расширение газа сопровождается нарастающим подводом тепла к газу, и процесс приближается к изотермическому (п < к) Ч [c.231]

Тепловой баланс составляют.обычно для каждой ступени реактора по данным материального баланса и известным значениям тепловых эффектов реакций с учетом подвода и отвода тепла для поддержания оптимального режима процесса,. проходящего в реакторе. При расчете тепловых балансов также целесообразно составить диаграмму тепловых потоков для каждой ступени реактора. [c.255]

Политропический процесс изображается в з, Г-диаграмме наклонной кривой, направление которой зависит от величины показателя политропы. Если процесс сжатия протекает с отводом тепла, то политропа проходи слева от адиабаты (кривая 1—2"), а с подводом тепла — справа (кривая 1—2" ). Сжатие газа с подводом тепла возможно только при температуре стенок цилиндра выше температуры газа. [c.31]

ВОЙ солидуса. Последняя капля жидкости имеет состав i, а равновесный ей кристалл - состав с. Дальнейший отвод тепла приведет к охлаждению твердого раствора (вертикаль d). Нередко на практике кривая солидуса отвечает неравновесным состояниям (пунктирная кривая на общем виде диаграммы, показанной в верхней части рисунка) - сказывается медленность изменения состава в твердой фазе перемешивание расплава в сочетании с медленным охлаждением подтягивает ее к равновесной кривой. [c.312]

На рис. 1.8,а показан прямой цикл Карно в Т, s-диаграмме, где Г —температура подвода тепла. T a.с —температура отвода тепла, равная температуре окружающей среды. При обратимом взаимодействии располагаемого количества тепла Q—TAs с окружающей средой может быть произведена работа, определяющая эксергию тепла, [c.22]

Как видно из рис. 5.3,6, точка 11 находится между верхней и нижней пограничными кривыми для давления ро, следовательно, смесь в этом состоянии представляет собой влажный пар, Для преврашения влажного пара в жидкий крепкий раствор из абсорбера отводится тепло. Процесс отвода тепла от влажного пара изображается в -диаграмме [c.115]

Анализ циклов I—IV показывает, какое важное значение имеет соответствие температурных характеристик рабочего тела с теплоприемником и теплоотдатчиком. Отсутствие такого соответствия (или неполное соответствие) приводит к потерям d e и d"e, оказывающим большое влияние на общий КПД цикла. Потери d e и d"e можно наглядно представить на q, Те-диаграмме, аналогичной показанной на рис. 7.8. Такая диаграмма для циклов I и II (потери при отводе тепла) и циклов [c.253]

Таким образом, можно сделать заключение, что если пластическое течение углеродистой стали совершается с интенсивным отводом тепла, то создаваемое в результате этого упрочнение будет меньшим, чем при самонагреве образцов в воздухе. Поэтому в инактивной и поверхностно-активной жидких средах образцы будут достигать предела выносливости с меньшей накопленной неупругой деформацией. Поскольку в таких средах интенсивность нарастания неупругих деформаций с увеличением амплитуды напряжений заметно ниже, чем в воздухе, то они в различной степени влияют на ограниченную выносливость стали. Рассмотренные диаграммы дают возможность дифференцировать активные среды по способности изменять упругие свойства металла при циклическом нафужении. [c.84]

Диаграммы Т — 8 и р — I каскадных холодильных машин принципиально не отличаются от аналогичных диаграмм двух-или многоступенчатых машин, работающих с одним хладоагентом. Более того, если игнорировать разность температур в испарителе-конденсаторе, то машины обоих типов имеют одинаковый холодильный коэффициент. В действительности же каскадная машина термодинамически менее совершенна из-за неизбежной разности температур конденсирующегося и испаряющегося хладоагентов, т. е. вследствие необратимости процесса отвода тепла в испарителе-конденсаторе. Таким образом, применение каскадных холодильных машин выгодно лишь в тех случаях, когда в рабочем диапазоне температур использование одного хладоагента невозможно или технически нецелесообразно. [c.737]

Изотермический процесс сжатия является идеальным (предельным) для процессов сжатия с отводом тепла. В Т — -диаграмме он изображается отрезком 1—2 горизонтальной прямой (рис. 9.3, б), а работа сжатия эквивалентна площади 1—2—3— 4—1. Как следует из рис. 9.3, изотермический процесс сжатия обладает весьма интересной особенностью вся работа, затраченная на сжатие, переходит в тепло, отводимое в процессе сжатия. [c.230]

Рис. 18.5.4.2. Диаграмма подвода и отвода тепла

Если процесс сжатия происходит при полном отводе тепла, то температура газа при сжатии не повышается Тч Тх). Процесс происходит изотермически и описывается на графике наиболее пологой кривой — изотермой 2—3". Этому случаю соответствует наименьшая площадь диаграммы процесса — площадь 1—2—3"—4—1). [c.315]

При охлаждении сжатого пара в конденсаторе с целью поддержания постоянной температуры Т и давления р отводится тепло Q и уменьшается энтропия холодильного агента, при этом на диаграмме этот процесс отнятия тепла изобразится изотермой D. [c.611]

В изотермическом процессе 2—5 от рабочего тела отводится тепло <7 к теплоприемнику, а температура его Г остается постоянной. В 5—Г-диаграмме тепло д выражается площадью а—2—3—в. [c.12]

На диаграмме состояния системы, в которой образуются твердые растворы, имеются две кривые. Верхняя кривая (кривая ликвидуса) выражает состав расплава, находящегося в равновесии с кристаллами. Нижняя кривая (кривая солидуса) определяет состав кристаллов, находящихся в равновесии с расплавом. Поэтому область над кривой ликвидуса отвечает условиям существования жидкой фазы, область под кривой солидуса — условиям существования твердого раствора область между обеими кривыми соответствует сосуществованию жидкого сплава и смещанных кристаллов. Например, если охлаждать сплав, содержащий 60% Ли (точка а), то из него начинают выделяться смешанные кристаллы, первая порция которых должна содержать ж 75% Аи (точка 1). В ходе отвердевания состав насыщенного раствора будет меняться, он соответствует отрезку Ьс1 кривой ликвидуса, а состав отвечающей ему твердой фазы — отрезку Ьхс кривой солидуса. Последняя капля жидкости будет иметь состав Си а равновесный ей кристалл — состав с. Дальнейший отвод тепла приведет к охлаждению твердого раствора (вертикаль ей). Нередко на практике кривая солидуса отвечает неравновесным состояниям (пунктирная г,°с [c.293]

При движении поршня 9 вправо через всасывающий клапан 7 происходит впуск газа в цилиндр. Этот процесс называется всасыванием и изображен на диаграмме РУ прямой линиёй 1—6. Процесс сжатия газа в идеальном компрессоре протекает по изотерме (линия 6—3) при постоянной температуре или по адиабате (линия 6—5) без подвода и отвода тепла. [c.160]

В некоторых случаях устойчивость стационарных состояний можно определить по диаграммам отвода и подвода тепла. Пользуясь подобными диаграммами, Н. Н. Семенов в свое время сформулировал условия теплового воспламенения и заложил тем самым основы теории теплового взрыва ]Чного лет спустя ван Хирден применил тот же подход для анализа устойчивости режимов автотермических реакторов. [c.66]

Теоретический цикл идеальной машины — цикл Карно — в координатах PV состоит из двух адиабат и двух изотерм. На фиг. 1 представлена диаграмма кругового цикла Карно. От точки 1 до точки 2 расширение газа происходит при Ti = onst по изотерме с подводом тепла от точки 2 до точки 3 — расширение газа по адиабате от точки 3 до точки 4 — сжатие газа по изотерме с отводом тепла при Ti = onst от точки 4 до точки 1 — сжатие газа по адиабате. [c.14]

На Т, s-диаграмме удельный отвод тепла в конденсаторе определяется площадью 3еа22"3, а отвод тепла в охладителе — площадью 4deS4. [c.52]

Суммарный отвод тепла в установке на единицу расхода рабочего агента при отсутствии внешнего охлаждения компрессора определяется на 7, s-диаграмме площадью a22"34da. [c.52]

При отсутствии внешнего охлаждения внутренняя работа компрессора на единицу расхода рабочего агента может быть определена непс-средственно по тепловой диаграмма как разность энтальпий конечные точек процесса сжатия в соответствии с уравнением (2.16). Такод простой метод определения внутрег-неп работы компрессора не может быть применен при наличии охлал-дения, так как в этом случае, как видно из уравнения (2.1а), кроме разности энтальпий рабочего агег-та в начальной и конечной точках процесса сжатия необходимо знать еще удельный отвод тепла I з охлаждающего устройства (/км- Сл , -дует указать, что внутренний относительный КПД компрессора -п, достаточно полно характеризует протекание процесса сжатия, но не может служить мерой эффективности испо.льзования внутренней работы в компрессоре. Такой мерой служи внутренний эксергетический КПД компрессора т]е,1, представляющий [c.53]

Заметим, что вьшод о независимости е от природы хладоагента справедлив только в случае двухфазных хладоагентов (жидкость— пар), но не однофазных. Так, если заменить в рассматриваемой холодильной машине аммиак, например воздухом, то придется заменить конденсатор и испаритель двумя теплообменниками. В первом из них температура воздуха будет изобарически понижаться за счет водяного охлаждения, а во втором — повышаться в результате отвода тепла от охлаждаемого вещества. В диаграмме Т — S такого цикла изотермы конденсации и испарения придется заменить изобарами охлаждения сжатого и нагрёвания расширившегося воздуха (рис. XVI-1, б) при давлениях pi и р . Холодильный коэффициент выразится так [c.729]

Очевидно, что самым экономичным является изотермический процесс сжатия (площадь 1 -2 з-3-4 - наименьшая). В таком процессе поддерживается постоянная температура газа за счет отвода тепла, выделенного в компрессоре. На практике добиться изотермического процесса сжатия газа не удается из-за серьезных усложне- ний в конструкции систем охлаждения. В Рис. 16. Диаграмма работы промышленных компрессорах различных компрессора при различных система охлаждения обеспечивает [c.301]

Тепловой баланс составляют обычно для каждого рассчитываемого аппарата, по данным материального баланса и тепловых эффектов производственных процессов, проходящих в аппарате с учетом подвода тепла для поддержания процессов и отвода тепла из аппарата. Выщеизложенные рассуждения по поводу составления и применения материального баланса также относятся и к тепловому. Тенлозой баланс также может быть выражен в виде формулы, таблицы и диаграммы. [c.54]

МОНОТЁКТИКА (от греч. / vos — один и хг у,хо< — расплавленный), монотектическое превращение— реакция распада в двухкомпонентных системах жидкой фазы на твердую и жидкую иного состава. В ходе монотектической реакции из жидкой фазы при отводе тепла образуется твердая фаза Ид и жидкая фаза (рис.). Если давление постоянно, эта обратимая реакция протекает изотермически и осуществляется в сплавах, составы к-рых на диаграмме состояния лежат в пределах монотектической горизонтали аЬ. При охлаждении расплавов, составы которых определяются отрезком тЪ, мояо-тектической реакции предшествует распад однородной жидкости на жидкости Ж и Ж". Их состав описывается бинодальной кривой ткЬ. При монотектической температуре, соответствующей изотерме аЪ, в равновесии находятся жидкости состава точек т ж Ь (Ж и Ж ) и твердая фаза состава точки а (а ). В процессе кристаллизации из жидкого расплава состава точки т выделяются дендритообразные кристаллы твердой фазы а. При медленной (равновесно ) кристаллизации сплавов, составы к-рых лежат в интервале отрезка тЪ, происходит разделение жидкого расплава на два несмешивающихся слоя составов точек тя Ь, в каждом из к-рых дальнейшее затвердевание происходит обособленно. Ниже монотектической т-ры из жидкости Ж" происходит выделение фазы а с последующей кристаллизацией жидкости по эвтектическому (как изображено на рис.) или др. типу. В трехкомпонентной системе при постоянном давлении монотектическое равновесие устанавливается между дву- [c.15]

СИНТЁКТИКА (от греч. ax>vrr > ш — сплавляю, сливаю), синтекти-ческое превращение— реакция образования в двухкомпонентных системах твердой фазы из двух жидких. В ходе синтектической реакции жидкости и при отводе тепла взаимодействуют между собой, образуя твердую фазу (рис.). Если давление постоянно, эта обратимая реакция протекает изотермически и осуществляется в сплавах, составы к-рых на диаграмме состояния лежат в пределах синтектической горизонтали аЪ. Синтектической реакции нри охлаждении предшествует распад однородной жидкости Ж на две несмешивающиеся жидкости Ж и Ж". В процессе кристаллизации эти жидкости разделяются (из-за разной плотности) на два слоя. Образующаяся на границе слоев твердая фаза препятствует взаимодействию [c.390]

Отправная точка в развитии пооизЕодства сухого льда — простой цикл, применявшийся долгое время при и.зготовлении твердой углекислоты для лабооаторных целей. Жидкая углекислота, изготовленная на базе любого из перечисленных в предыдущей главе источников, дросселируется в суконный или замшевый мешок, часть ее превращается в твердое состояние в виде снежной массы. При понижении давления жидкой углекислоты с 65—70 ати до атмосферного 75—70% жидкости испаряется, вследствие чего температура остающейся части понижается и при дальнейшем отводе тепла она затвердевает. Выход углекнс-лотного снега при таком методе производства зависит от начальной температуры жидкости и эффективности теплоперехода во время процесса. Прп трехступенчатом дросселировании при прочих равных условиях выход твердой углекислоты несколько больше, чем при дросселировании в одну ступень. Выход твердой углекислоты, получаемой простым или ступенчатым дросселированием, можно определить по диаграмме Р—г. На современных заводах одноступенчатое дросселирование совсем не применяется. В зависимости от того, с какого давления жидкая углекислота дросселируется, различают производство сухого льда по циклу высокого, среднего или низкого давления. [c.117]

В некоторых случаях устойчивость стационарных состояний можно определить по диаграмме подвода и отвода тепла. Для устойчивости стационарного состояния необходимо, чгобы малые отклонения от равновесной температуры приводили к таким изменениям, которые возвращают реактор в стационарное состояние. Это означает, что если температура становится меньше стационарной, то скорость тепловыделения Q (y начинает превышать скорость теплоотвода 02(у) если же температура превысит стационарную, то б2(у) будет больше 21(у). Таким образом, для устойчивости стационарного состояния необходимо вьпюJшeuиe неравенства [c.579]

На рис. 119, а показан в id-диаграмме процесс обработки воздуха в кондиционере с непосредственным регулированием влажности (в летний период). Схема кондиционера показана нарис. 119, б. Если абсолютная влажность наружного Boaiyxa (точка Н на рис. 119, а) больше, чем влажность в помещении (точка П) и, кроме того, в помещении выделяется влага, то для одновременного отвода тепла и влаги воздух, подаваемый из кондиционера (точка К), должен быть более холодным и сухим, чем в помещении. При этом точка К должна лежать на линии 6= onst, которая характеризует постоянное отношение теплопритоков к влагопритокам ZQI ZW). Для этого наружный воздух охлаждают в оросительной камере (первый подогрев в калорифере ь летнее время не включают), пока абсолютная влажность не снизится с da до d (процесс Н—1—Р). Температура хладоносителя (холодной воды) должна быть равна (точка росы). Во втором калорифере 2К охлажденный воздух подогревается до температуры (на 5—6° С ниже температуры помещения), затем подается в помещение. [c.229]

Чтобы получить представления об этих понятиях, анализируют так называемую диаграмму Семенова, па которой рассматривают соотношения скоростей прихода и отвода тепла из реактора. Кривая скорости прихода тепла имеет обычно 8-образную форму. Сначала скорость выделения тепла растет за счет экспоненциальной зависимости скорости реакции ог температуры, затем она запределивается вследствие израсходования реагентов. В случае равновесной полимеризации кривая будет иметь максимум, а при температуре, соответствующей равновесной для данных условий, пересекать ось абсцисс. Скорость теплоотвода (включая теплоотвод через стенку,, обратный холодильник, за счет выходящих из реактора продуктов) обычно линейно зависит от температуры. Точки пересечения кривых характеризуют стационарные состояния реактора. В химическом реакторе реализуется нечетное число стационарных состоянийг одно, три. Если кривая теплоприхода имеет более сложный вид, их число может достигать пяти. [c.349]