Число но тепловой диаграмм

Из проведенного графического построения числа тарелок при помощи энтальпийной диаграммы следует, что если полюс Р перемещается вверх, что будет соответствовать увеличению количества тепла, отнимаемого на верху колонны Q4, а следовательно, и увеличению количества орошения в концентрационной части колонны, то в этом случае число теоретических тарелок уменьшается [c.131]

При перемещении полюса Р вниз, наоборот, необходимое число тарелок з величивается, так как ко ичество орошения в этом случае уменьшается. Выше была отмечена та же закономерность при онре-делении числа тарелок на диаграмме у—х. Перемещение полюса Рг вниз свидетельствует об увеличении количества тепла, подводимого в колонну через кипятильник, а следовательно, и увеличении веса [c.131]

В рассмотренном выше (стр. 485 сл.) расчете числа теоретических ступеней с помощью у— -диаграммы допускалось равенство мольных теплот испарения компонентов и вытекающее отсюда постоянство количеств пара и жидкости по высоте ректификационной колонны. Для того чтобы это допущение соблюдалось, материальные расчеты надо проводить, выражая все величины в киломолях или в мольных процентах, что связано с необходимостью пересчета весовых единиц в мольные. Кроме того, при расчете по диаграмме у—х не учитываются количества тепла, подводимого или отнимаемого при ректификации. [c.502]

Расчет ректификационных аппаратов с помощью диаграммы /—х—у (энтальпия—состав) свободен от этих недостатков. По указанной диаграмме можно установить картину изменения составов и количеств фаз, а также количеств передаваемого тепла для отдельных ступеней и колонны в целом. Пользуясь энтальпийной диаграммой, определяют число требуемых для осуществления процесса теоретических ступеней, действительных ступеней (при известном к. п. д. ступени), расход тепла в кипятильнике, количество тепла, отводимого из дефлегматора, и т. д. [c.502]

Диаграмма состояния позволяет не только определить число равновесных фаз и их состав, но и весовое количество каждой фазы. Обратимся к диаграмме, изображенной на рис. 55. Если отнимать тепло от расплава d, в котором мольная доля компонента В равна Хц, то при температуре ti начнут выделяться кристаллы А. Количество таких кристаллов в первый момент будет близким к нулю. По мере понижения температуры количество кристаллов А непрерывно возрастает, а количество жидкого расплава постепенно уменьшается. При температуре 2 в точке g в равновесии будут находиться кристаллы А и расплав h, мольная доля компонента В в котором равна Ху. Какое количество каждой фазы будет при температуре 2 Пусть масса кристаллов А и расплава равна 1. Обозначим через т долю общей массы системы, приходящуюся на расплав, и через 1 — т долю кристаллов А. Отрезок Ih = Xi отвечает весовой доле или процентному содержанию компонента В в расплаве h. Количество компонента В в исходном расплаве равно Xq. Количество компонента В в расплаве h должно быть mlh = тху. Так как при охлаждении расплава до температуры 2 компонент В не выделяется, то его количество в расплаве не изменилось. Поэтому можно написать [c.183]

Методика расчета числа ступеней изменения концентраций в ректификационной колонне по тепловой диаграмме сводится к следующему (см. рис. 39). Задаются составом дистиллята г/ и количеством тепла, отнимаемо- [c.90]

Билл и Гебхарт [8] экспериментально исследовали плоские факелы в воздухе при естественно возникающих возмущениях, используя миниатюрные термопары, термоанемометр с нагретой нитью и интерферометр с полем зрения 20 см. Оказалось, что измеренные частоты возмущений согласуются с результатами расчетов по линейной теории устойчивости. Локальное число Грасгофа увеличивалось за счет повышения подвода тепла или перемещения насадков ниже по течению. Записи возмущений скорости подвергались спектральному разложению, а результаты анализировались. Оказалось несколько неожиданным то, что все полученные частоты, даже в конце области перехода, соответствуют зоне усиления возмущений на диаграмме устойчивости. Следовательно, линейные процессы имеют важное значение даже в тех областях, где велика амплитуда возмущений, как это уже отмечалось в случае естественной конвекции около вертикальной поверхности. [c.89]

Приведенное построение выполнено применительно к заданным температурам воздуха не только при входе в каждую зону (/I), но и при выходе из них Q. Если уровень температуры t[ обусловлен свойствами высушиваемого материала, то выбор температуры 2 возможен в широких пределах, ограниченных лишь снизу кривой ф = 100%. Более того, температура может быть различной для разных зон, число которых, как видно из диаграммы, увеличивается, однако, с повышением 4 Можно, наконец, базироваться не на температуре а на желательной относительной влажности воздуха после каждой зоны. Заметим еще, что исходя из кинетики процесса количество испаряемой влаги в каждой зоне может быть неодинаковым, н тогда в I— -диаграмме зоны будут иметь различную протяженность (d 2—do Ф d"2 — d 2 Ф d 2 — dl). Для всех вариантов, однако, при одинаковых значениях do и d 2 расходы воздуха и тепла остаются одинаковыми. [c.659]

То обстоятельство, что при бесконечно большом расходе тепла В// в кипятильнике или, что то же, при бесконечно большом весе g R флегмы, стекающей в отделениях колонны, составы встречных паровых и жидких фаз равны между собой, позволяет, не прибегая ни к каким дополнительным данным, при помощи одних лишь равновесных кривых определить минимальное число ступеней необходимых для намеченного разделения. При этом следует учесть, что, поскольку снизу колонны не отбирается нижний целевой продукт, ибо к = 0, состав Уд паров, уходящих с верхней тарелки колонны, должен быть равен составу поступающего жидкого сырья а. На фиг. 59 показано соответствующее графическое построение, проведенное по тепловой диаграмме и по кривой равновесия у — х. На тепловой диаграмме все оперативные линии параллельны и верти- [c.213]

НОГО значения BjR имеются свое распределение составов фаз но тарелкам и свое же число тарелок отгонной колонны, приводящее от состава нижнего продукта к отвечающему данному значению BjR предельному составу Уд паров на верху колонны. Задача определения составов фаз по тарелкам колонны и числа тарелок согласно изложенному ранее может быть разрешена несколькими способами. Либо можно использовать чисто графический способ расчета при помощи тепловой диаграммы, определяя составы фаз на последовательных тарелках попеременным проведением изотерм и оперативных линий из полюса, отвечающего данному расходу тепла BfR в кипятильнике, либо можно для этой цели воспользоваться описанным в 14 графическим методом расчета по диаграмме у—х, проведя на ней линию концентраций, отвечающую данному значению B/R, и вписав ступенчатую ломаную между кривой равновесия и линией концентраций. Наконец, можно воспользоваться уравнением концентраций (V. 34) совместно с данными паро-жидкого равновесия и вести расчет числа тарелок и составов фаз на них чисто аналитическим путем. Во многих случаях графические способы расчета проще, но зато всегда они уступают аналитическому методу в точности полученных результатов. Поэтому во всех случаях, требующих большой точности, следует отдавать предпочтение именно аналитическому методу расчета. [c.221]

То обстоятельство, что при бесконечно большом съеме тепла d/D в конденсаторе или, что то же, при бесконечно большом весе gjD флегмы, стекающей в отделениях колонны, составы встречных паровых и жидких потоков равны, позволяет, не прибегая ни к каким дополнительным данным, при помощи одних лишь равновесных кривых определить минимальное число ступеней контакта, необходимых для намеченного разделения. При этом следует учесть, что состав флегмы, стекающей с нижней тарелки колонны, должен быть равен составу поступающих сырьевых паров, ибо, во-первых, они пересекают один и тот же горизонтальный уровень и, во-вторых, верхний продукт из колонны не отбирается. На фиг. 71 показано соответствующее графическое построение на тепловой диаграмме и на диаграмме у — х. На тепловой диаграмме все оперативные линии параллельны [c.258]

Пусть исходные сырьевые пары веса L, состава а при температуре начала конденсации подаются под нижнюю тарелку укрепляющей колонны и пусть из этого сырья необходимо получить верхний продукт колонны со степенью чистоты, равной Уд. Фигуративные точки верхнего продукта D и сырья L нанесены на линию теплосодержаний паровой фазы тепловой диаграммы, представленной на фиг. 72. Для определения числа тарелок колонны безразлично аналитическим способом или путем графического построения необходимо задаться величиной djD тепла, отнимаемого в парциальном конденсаторе. Как известно, эта величина может изменяться от некоторого минимального значения, отвечающего условию равновесия встречных потоков внизу колонны, до бесконечно большого, отвечающего условию равенства составов встречных фаз по всей высоте колонны или, иначе говоря, отвечающего условию максимального отступления встречных паровых и жидких потоков от состояния равновесия. Последний случай в промышленных условиях практически нереализуем, но работа колонны с минимальным для заданного разделения съемом тепла в парциальном конденсаторе, как указывалось выше, вообще говоря, практически возможна. Следует, однако, иметь в виду, что работа колонны при этом становится ненадежной и неустойчивой, подверженной заметным нарушениям режима при самых незначительных колебаниях состава исходных сырьевых паров или изменениях количества тепла, отнимаемого в парциальном конденсаторе. Такие колебания практически вполне возможны в промышленных условиях, и поэтому заводские установки [c.260]

Принимая в этом уравнении Х=Хц, найдем общее число молей дистиллята за время процесса. Основываясь на уравнении (VI-77) и последней диаграмме (рис. VI-38, а), можно установить зависимость R от D (рис. VI-38, б). Эта диаграмма имеет большее значение, чем предыдущая. С ее помощью легче в любой момент измерить количество полученного дистиллята и в зависимости от этого количества регулировать возврат флегмы в колонну, чем исследовать состав жидкости в кубе. При помощи этой диаграммы можно вычислить еще одну величину — расход тепла в течение процесса. Флегмовое число R = OID изменяется с течением времени, поэтому точнее его можно выразить производной dO/dD, где dO Vi dD — числа молей флегмы и дистиллята, полученные за бесконечно малый промежуток времени. Количество тепла, отданное в полностью конденсирующем дефлегматоре на dD моль дистиллята [c.499]

При высоких температурах по сухому термометру тело теряет меньше тепла путем излучения и конвекции, зато больше за счет испарения. Поскольку низкая влажность воздуха более способствует испарению, сочетание высокой температуры с низкой влажностью дает такое же ощущение комфорта, как и сочетание низкой температуры с высокой влажностью. Общая зона, в которой большинство людей испытывает ощущение комфорта, называется зоной комфорта. Для сидячей работы оптимальным условием (когда наибольшее число людей испытывают ощущение комфорта) является, как показывает диаграмма УП-25, эффективная температура 20° С летом и 22° С зимой. Разница между зимними и летними условиями возникает в связи со способностью человеческого тела легче привыкать к высоким температурам в летнее время, а также из-за различия между зимней и летней одеждой. [c.488]

К числу основных задач технологического расчета конвективных сушилок относится определение расходов воздуха (газа) и тепла на сушку. Эти величины могут быть найдены как чисто аналитическим, так и графоаналитическим путем (с помощ,ью изображения процесса на /—л -диа-грамме). Расчет сушилок с использованием /— -диаграммы нагляден и дает достаточно точные для практических Целей результаты. Кроме того, он значительно менее трудоемок, чем аналитический, и поэтому широко используется в инженерной практике. Аналитический расчет применяется лишь в отдельных случаях, например при необходимости уточнить результаты расчета в случае малых перепадов температур и влагосодержаний сушильного агента. [c.597]

При работе с этой диаграммой параллельно с определением числа тарелок, решаются задачи и о количествах передаваемого тепла в кубе и дефлегматоре колонны. [c.258]

Требуется определить, пользуясь диаграммой I—х или аналитически, расход тепла в кубе и количество отводимого тепла в дефлегматоре qjy на 1 кг дестиллата, содержащего 94 /о по весу спирта, если кубовый остаток практически не содержит спирта (j = 0). Исходная смесь вводится при температуре 70° С. Укрепляющая колонна работает с числом флегмы 4. [c.303]

Определить с помощью диаграммы I—х число теоретических тарелок в верхней колонне воздухоразделительного аппарата. Давление в верхней колонне 1 ат, в нижней — 5 ат. Чистота получаемого кислорода 99% и чистого азота — 97%. В кубе нижней колонны отбирается продукт с 45% О2. В кубе нижней колонны передается 940 ккал тепла, считая на 1 кг-мол воздуха. Приход тепла из окружающей среды не учитывать. [c.335]

На рис. 130 показано графическое определение числа теоретических тарелок на диаграмме /, i — x, у для абсорбции хлористого водорода при концентрации получаемой соляной кислоты 31% (Хк == 0,31), температуре поступающего газа 50°, температуре воды I = 30 и общем давлении 760 мм рт. ст. Построение выполнено для случая, когда абсорбции подвергается чистый НС1, не содержащий инертных газов и водяного пара, т. е. г/н=1, и хлористый водород полностью поглощается т. е. Ук=0. Так как Ун=1 и Хк=0,31 известны, то направление первого луча к полюсу определяется при соединении этих точек прямой линией. Кроме того, имеем Ук=0 и л-н=0, что обусловливает Хр=0. Для определения ip необходимо продолжить линию Ун — Хк до пересечения с осью ординат это дает значение ip = —100 ккал/кг. Как видно из построения, требуются четыре теоретические тарелки.. На диаграмме видно также распределение температур по тарелкам (снизу вверх) 82, 96, 108,2 и 103,5°. Количество тепла, которое необходимо отвести в дефлегматоре —ip — ts = 100 -Ь 30 = 130 ккал на 1 кг добавляемой воды или 130(1 —0,31) = 90 ккал на 1 кг соляной кислоты. [c.403]

Рассмотрим изменение величины с изменением числа оборотов. На фиг. 231 изображены индикаторные диаграммы компрессора при числе оборотов По и Пц, где < По. Линия сжатия газа при меньшем числе оборотов пойдет несколько левее, так как при уменьшении числа оборотов процесс сжатия пойдет медленнее и количество тепла, отводимое охлаждающей водой от газа, увеличится. Последнее приведет к снижению величины показателя политропы сжатия. [c.352]

Диаграмма идеального цикла приведена на фиг. 69. Качественная оценка факторов, влияющих на термический к. п. д. и мощность двигателя, может быть получена из анализа так называемого стандартного воздушного цикла. Для этого цикла принимаются вышеуказанные идеализированные условия, и, кроме того, газ считается идеальным и сохраняющим постоянную теплоемкость и постоянный состав в продолжение всего цикла. Тогда можно считать, что химическая реакция вызывает только увеличение количества тепла в среде, не меняя ее свойств. Фактическое рабочее вещество в двигателе состоит в значительной части из азота, теплоемкость которого мало меняется при изменении температуры. Далее, изменение числа молей, вызываемое химической реакцией, мало. Поэтому если приравнивать теплоемкость газа в идеальном воздушном цикле средней теплоемкости рабочей смеси за время цикла или даже, как это делалось неоднократно, теплоемкости воздуха при комнатной температуре, то количественная разница между этим циклом и идеальным циклом для рассматриваемой газовой смеси не будет слишком высокой. [c.391]

В колонне с промежуточным подводом или отводом тепла изменяются по высоте флегмовые числа, и, следовательно, рабочие линии разных секций колонны на диаграмме у — х будут иметь разные углы наклона, однако пересекаться они будут в точках на диагонали диаграммы, соответствующих заданным составам дистиллята и остатка (рис. П-11,в) [76]. [c.66]

Из этого следует заключить, что основным применением диаграмм энтальпия — концентрация при перегонке является определение с их помощью количеств тепла и выяснение влияния определенных изменений, а не вычисление числа тарелок. В настоящее время главной помехой для практического использования этих диаграмм, даже для определения расходов тепла, является то, что имеется слишком мало данных для их построения. [c.723]

Диаграмма состояния позволяет не только определить число равновесных фаз и их состав, но и весовое количество каждой фазы. Обратимся к диаграмме, изображенной на рис. 55- Если отнимать тепло от расплава й, в котором мольная доля компонента В равна Хо, то при температуре начнут выделяться кристаллы А. Количество таких кристаллов в первый момент будет близким к нулю. По мере понижения температуры количество кристаллов А непрерывно возрастает, а количество жидкого расплава постепенно уменьшается. При температуре в точке в равновесии будут находиться кристаллы А и расплав А, моль- [c.183]

Как правило, для большей гомогенности расплава оптимальной является работа червяка при больших числах оборотов, высоком обратном давлении и низких температурах цилиндра при этом максимальное количество механической энергии превращается в тепло. В тех случаях, когда продолжительность пластикации не ян-ляется лимитирующим фактором, можно работать при низких скоростях вращения червяка для создания условий более равномерной и непрерывной пластикации термопласта, как при работе экструдера. Для облегчения выбора параметров режима работы червячного пластикатора можно построить, используя математическую модель политропической экструзии, диаграммы рабочих характеристик червячного пластикатора [c.91]

В результате построения процесса на диаграмме / — d определяют все параметры воздуха по зонам и расход его, затраты тепла по всей сушилке и в каждой зоне и т. д. Если начальная температура воздуха в зонах одинакова, то количество испаряемой влаги в каждой зоне будет примерно равным, так как количество сухого воздуха везде одинаково. Заданные изменения параметров воздуха несомненно обусловливают кинетику сушки по зонам. Для увязки статических расчетов с кинетикой процесса необходимо, например, предусмотреть также увеличение длительности пребывания материала в зонах по мере его высыхания. В конвейерных сушилках для этого изменяют скорость перемещения лент в каждой зоне в туннельных — увеличивают число вагонеток в зоне и т. д. [c.78]

Решая любое из уравнений (И1,43), (П1,45), (П1,46) совместно с уравнениями (111,47) — (111,49) методом конечных разностей (на ЭВМ или вручную), можно точно воспроизвести в диаграмме 1—Х изменение состояний газа и жидкости при контакте их в скруббере-конденсаторе и рассчитать движущую силу процесса тепло- и массообмена или число единиц переноса. [c.66]

Приступая к расчету отгонной колонны, проектировщик обычно располагает составами и х сырья и нижнего продукта колонны. Для установления определенного режима работы колонны этих двух начальных данных недостаточно и необходимо задаться еще одним дополнительным параметром. При этом в известной мере безразлично, задаваться ли теплом кипятильника BIR, составом у верхнего продукта или рабочим паровым числом тК, ибо все эти величины связаны простой однозначной зависимостью, например (IV.28), написанной для горизонтального уровня над верхней тарелкой. Равным образом можно было бы задаться и желательным выходом нижнего или верхнего продукта и тогда, определив по одному из уравнений (IV.3), графически ло тепловой диаграмме либо аналитически по (IV.28), найти действительный, отвечающий выбранным условиям расход тепла в кипятильнике колонны. Рекомендуется принимать избыток рабочего парового числа или рабочего тепла кипятильника над минимальными значениями этих величин в пределах 10—50% для обеспечения стабильной работы колонного аппарата. [c.150]

Приступая к расчету, проектировщик располагает весом, совокупным составом и теплосодержанием начальной неоднородной жидкой системы и составами хк и л-ра продуктов ректификации. Количества тепла Ву и В , подаваемые в кипятильники обеих колонн, принимаются таким образом, чтобы быть больше соответствующих минима 1ьных значений, при которых число тарелок колонны становится бесконечно большим. Расход тепла в конденсаторе может быть найден аналитически по уравнению теплового баланса 54 или же определен графически по тепловой диаграмме. Полюсы 51(хк,6,) и 6,) опреде- [c.76]

Действительно, зная тепло кипятильника В, можно расположить на диаграмме полюс S2(xd, 62). соответствующий средней концентрационной секции и по составу одной из фаз, находить состав встречной фазы путем проведения надлежащей оперативной линии. Поскольку и здесь число неизвестных превосходит число независимых уравнений на единицу, любым одним из искомых элемер1тов ректификации следует задаться, а остальные определить по уравнениям 171 —176 и по тепловой диаграмме. [c.96]

Дальнейшим развитием метода тепловых диаграмм является введение операции слияния потоков, принадлежащих одному и тому же температурному интервалу [31]. В результате слияния образуются два суперпотока — горячий и холодный, к которым в дальнейшем применяется операция сдвига. Система теплообмена, полученная в результате такого преобразования диаграммы, позволяет в максимальной степени экономить тепло, однако часто получается более сложной и содержит. большее число теплообменников (рис. 8.9, б). Это вызвано тем, что слияние потоков приводит к их расщеплению. Построение исходной структуры тепдооб-мепной системы производится следующим образом. Тепловая диаграмма может быть разделена на несколько интервалов по оси абсцисс, число которых равно числу монотонных участков на графиках суперпотоков. Для каждого из интервалов выполняется балансовое соотношение и соответствующие потоки могут быть объединены теплообменом. [c.467]

Для того чтобы предотвратить взрывы пыли на угольных шахтах или в итоге уменьшить их последствия, необходимо следующее а) не допускать инициирующих взрывов за счет отвода метана и иск.пючения возможных источников воспламенения б) ограничить по-возможности количество пыли, находящейся в штольне в) увлажнить угольную пыль г) использовать инертный порошок. Таким инертным порошком является несодержащая силикатов пыль, обычно известковая. Порошок загружают в желоб, подвешенный к потолку штольни, что предпочтительнее по сравнению с простым смешиванием его с угольной пылью, как поступали раньше. Когда происходит взрыв, желоб раскачивается и инертный порошок разбрасывается, перемешиваясь в воздухе с угольной пылью. Известь поглощает тепло, выделяющееся при горении, и, таким образом, скорость распространения пламени уменьшается. К тому же известь участвует в реакции эндотермического разложения, что охлаждает газ. На рис. 12.1 представлена диаграмма распределения по годам числа жертв от аварий в шахтах, происшедших в Великобритании (учитывались аварии с числом жертв не менее 20). Нетрудно заметить, что наиболее крупные аварии произошли в [c.261]

Из рассмотрения тепловой диаграммы (фиг. 66) легко заключить, что чем ближе наклоны оперативной линии и соответствующей коноды, тем меньше обогащение фаз, достигаемое в рассматриваемой ступени контакта. Поэтому по мере приближения к той паре равновесных составов, которая своей продолженной изотермой определяет положение полюса S , обогащение фаз высококипящим компонентом при переходе сверху вниз от тарелки к тарелке все более й более уменьшается и для точного достижения этой пары равновесных составов теоретически требуется бесконечное число тарелок. Иначе говоря, эта пара равновесных составов является при данном съеме тепла в парциальном конденсаторе теоретически недостижимой. По этой причине эти составы называются предельными или граничными составами для заданного значения съема тепла. [c.251]

Чтобы получить представления об этих понятиях, анализируют так называемую диаграмму Семенова, па которой рассматривают соотношения скоростей прихода и отвода тепла из реактора. Кривая скорости прихода тепла имеет обычно 8-образную форму. Сначала скорость выделения тепла растет за счет экспоненциальной зависимости скорости реакции ог температуры, затем она запределивается вследствие израсходования реагентов. В случае равновесной полимеризации кривая будет иметь максимум, а при температуре, соответствующей равновесной для данных условий, пересекать ось абсцисс. Скорость теплоотвода (включая теплоотвод через стенку,, обратный холодильник, за счет выходящих из реактора продуктов) обычно линейно зависит от температуры. Точки пересечения кривых характеризуют стационарные состояния реактора. В химическом реакторе реализуется нечетное число стационарных состоянийг одно, три. Если кривая теплоприхода имеет более сложный вид, их число может достигать пяти. [c.349]

Вследствие того, что в действительном цикле, происходящем в цилиндре двигателя, рабочая смесь сгорает не мгновенно, для получения наиболее полной индикаторной диаграммы, а следовательно, и возможно большей мощности запал рабочей смеси необходимо производить не в верхней мертвой точке, а несколько раньше. Под углом опережения зажигания следует понимать число градусов по коленчатому валу до верхней мертвой точки, соответствующее моменту начала проскакиваипя искры между электродами свечи запаливания. Естественно, что для получения индикаторной диаграммы наибольшей полноты при различных скоростях сгорания рабочей смеси должны быть установлены различные углы опережения зажигания. По индикаторным диаграммам можно заключить, что скорость нарастания кривой давления неодинакова на различных участках линии сгорания. Сначала она мала, затем быстро возрастает. Линии расширения идут выше при более позднем зажигании. Это можно объяснить следующим при раннем зажигании газы имеют более высокие температуры около верхней мертвой точки, когда поршень движется со сравнительно малой скоростью, благодаря чему увеличивается отдача тепла в охлаждающую воду. При более позднем зажигании потери тепла с выхлопными газами станут больше. При еще более позднем зажигании происходит догорание рабочей смеси на линии расширения. При этом резко повышается температура отработавших газов по цилиндрам, падает мощность, нарушается режим охлаждения агрегата. Наивыгоднейшим углом зажигания является тот угол, при котором достигается номинальная мощность при наименьшем удельном расходе топлива (рис. 172). [c.291]

Определение числа тарелок. Хотя определение числа тарелок выходит за рамки определения расхода тепла, все же этот вопрос будет здесь рассмотрен, поскольку интересно показать, каким образом это можно осуществить по диаграмме энтальпия — состав с помощью ступенчатого метода, если имеется также в распоряжении равновесная кривая у — х, позволяющая определить положение соединительных линий в любой точке. На рис. 177 точкапредставляет состояние пара, покидающего верхнюю тарелку колонны, если для получения орошения используется конденсатор, в котором осуществляется полная конденсация. Перемещаясь по соединительной линии, достигают точки ( , которая соответствует составу жидкости на верхней тарелке, если она Является теоретической тарелкой, как было определено выше. Прямая линия ОС является рабочей линией, и поэтому точка 7 должна представлять состояние пара, поднимающегося с нижней тарелки. Продолжая это построение до тех пор, пока не будет достигнут уровень питания, получают число тарелок для укрепляющей секции. Число тарелок для исчерпывающей сек[1ии получают совершенно аналогичным способом, но рабочие линии проходят тогда через ось М. [c.722]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология