Теплоотдача в абсорберах

В этих уравнениях Ка и ТСд—коэффициенты массопередачи при абсорбции компонента и испарении поглотителя и—коэффициент теплоотдачи между жидкостью и газом к—коэффициент теплопередачи между средой в абсорбере и охлаждающим агентом —поверхность охлаждения, приходящаяся на единицу поверхности соприкосновения фаз 0—температура охлаждающего агента —расход охлаждающего агента —теплоемкость охлаждающего агента. [c.262]

Выше указывалось, что в пленочных трубчатых абсорберах выделяющееся при абсорбции тепло можно отводить, пропуская в межтрубном пространстве охлаждающий агент. В трубчатых абсорберах внутренняя поверхность труб покрыта текущей пленкой жидкости, и можно считать, что отвод тепла в них определяется коэффициентом теплопередачи от пленки к охлаждающему агенту. Этот коэффициент рассчитывают по обычным формулам, зная коэффициенты теплоотдачи от пленки к стенке трубы и от стенки к охлаждающему агенту, а также тепловое сопротивление стенки и загрязнений на ней. [c.370]

Охлаждающей средой в конденсаторе III, абсорбере V и дефлегматоре II служит воздух, омывающий эти аппараты снаружи. Теплоотдача происходит в условиях свободной конвекции. В качестве греющего источника используется электрическая энергия. [c.132]

Абсорбция с предварительным насыщением тощего абсорбента. Анализ, распределения температур по высоте абсорберов на различных установках показал, что интенсивность нагрева абсорбента больше в верхней. и нижней частях аппарата, так как основное количество метана и этана поглощается вверху колонны, а на нижних тарелках происходит растворение бутанов и пентанов. Поэтому целесообразно максимальное количество тепла процесса растворения снять в промежуточных холодильниках, установленных в верху и в низу абсорбера. Однако схемы с промежуточными холодильниками имеют ряд недостатков наличие глухих тарелок в абсорбере, сложность точного выбора места ввода охлажденного абсорбента, низкие коэффициенты теплоотдачи. [c.217]

В у р г а ф т А. В. Теплоотдача в тонкопленочных абсорберах холодильных машин. Химическая промышленность , 1953, № 6. [c.201]

Советский инженер А. М. Гаспарян доказал, что при достаточно высокой концентрации хлористого водорода в газах тепло растворения НС1, если его не отводить в окружающую среду, будет расходоваться на испарение воды из раствора, и концентрация получаемой кислоты будет постепенно увеличиваться. Следовательно, отпадает необходимость в развитии поверхности теплоотдачи в окружающую среду, а это приводит к значительному уменьшению габаритов абсорбционной установки. Абсорбер, предложенный А. М. Гаспаряном, представляет собой колонну с насадкой. Колонна изготавливается из кислотоупорных материалов — керамики, кварца, пластических масс (винипласта, фаолита). Сверху колонна орошается водой, снизу в нее поступает хлористый водород. Соляная кислота концентрацией 31% НС1, образующаяся в колонне, выводится из нее снизу. [c.135]

Теплоотдача на стороне воды. Для охлаждения абсорберов применяют воду температурой артезианскую 8—14° С, речную (летом) 20—25° С, оборотную 25—30° С, морскую — разной температуры (в зависимости от района). [c.202]

В абсорбере всегда происходит нагрев воды, поэтому коэффициент теплоотдачи [c.202]

Теплоотдача на стороне абсорбирующего раствора в пленочных аппаратах значительно выше, чем в других конструкциях. Термическое сопротивление от раствора всегда больше, чем от воды. При стекании раствора пленкой значение а зависит от плотности орошения Си, которая определяет характер течения (турбулентный, переходный или ламинарный) и степень смачиваемости поверхности. При ниже 140 л/ м ч) возможны разрывы пленки и оголение теплопередающей поверхности. Поэтому в пленочных абсорберах величину принимают выше [c.204]

По номограмме (рис. 105) можно определить а от раствора к стенке трубы пленочного абсорбера с вертикальными трубами. Коэффициент теплоотдачи здесь зависит от концентрации и тем- [c.206]

Рис. 105. Номограмма для определения коэффициента теплоотдачи от раствора к стенке пленочного абсорбера с вертикальными трубами. Пунктиром показан пример = 25%, i =

I — брызгоунос, кг/с п — число ступеней в абсорбере Р — давление, Па АР — гидравлическое сопротивление, Па р — парциальное давление, Па q — теплота межфазного перехода, кДж/кг г — скрытая теплота испарения воды, кДж/кг S — высота сепарационного пространства, м t — температура жидкости, °С и — концентрация двуокиси углерода в жидкости, кг/кг v — содержание паров воды в парогазовом потоке, кг/кг W — линейная скорость потока, м/с л — содержание аммиака в жидкости, кг/кг у — содержание аммиака в парогазовом потоке, кг/кг 2 — концентрация двуокиси углерода в парогазовом потоке, кг/кг а—коэффициент теплоотдачи, Вт/(м2К) б — толщина стенки, толщина загрязнений, м е — допустимая погрешность расчета 0 — температура парогазового потока, °С % — теплопроводность, Вт/(м-К) S — коэффициент гидравлического сопротивления р — плотность, кг/м Reo — число Рейнольдса для парогазового потока в каналах. [c.84]

Долгое время считалось более целесообразным охлаждать водой конденсаторы крупных и средних холодильных установок, а также абсорберы абсорбционных машин, так как из-за более интенсивной (примерно в 1000 раз) теплоотдачи к воде и более значительной (почти в 3000 раз) объемной теплоемкости воды обеспечиваются компактность теплообменных аппаратов и малые затраты металла. Кроме того, температура воды в летнее время, как правило, ниже температуры воздуха в данной местности, а поэтому холодильная машина, имеющая конденсатор с водяным охлаждением, работает при более низкой температуре конденсации. Конденсаторы с воздушным охлаждением о ычно применяли только в некоторых малых и транспортных (автомобильных, железнодорожных) холодильных установках, т. е. там, где по ряду причин применение воды исключалось. [c.269]

Советский инженер А. М. Гаспарян доказал, что при достаточно высокой концентрации хлористого водорода в газах поглощение НС1 будет продолжаться и после того, как получаемая соляная кислота закипит и достигнет концентрации 20,24%. В этом случае тепло растворения НС1 будет расходоваться на испарение из раствора воды, а концентрация получаемой кислоты будет постепенно увеличиваться. Поэтому можно не стремиться увеличивать поверхность теплоотдачи аппарата в окружающую среду. Предложенный Гаспаряном абсорбер (колонна с насадкой) весьма компактен и при небольшом объеме обеспечивает получение соляной кислоты с концентрацией не менее 30%. Этот метод абсорбции без отвода тепла растворения H l в окружающую среду получил название адиабатической абсорбции. [c.114]

Раньше при поглощении хлористого водорода водой для получения более концентрированной соляной кислоты стремились интенсивно отводить тепло из поглотительных аппаратов. Для этого применяли поглотители с развитой поверхностью теплоотдачи в окружающую среду. Поскольку соляная кислота сильно корродирует (разрушает) металлы, то для изготовления поглотительных аппаратов (абсорберов) использовали главным образом керамику и кварц. Эти материалы обладают сравнительно малой теплопроводностью, поэтому увеличение поверхности для [c.115]

Для снятия тепла абсорбции в межтрубное пространство абсорберов подают воду. Таким образом в схеме изотермической абсорбции удается получить соляную кислоту концентрацией 31 — 35%. Температура концентрированной кислоты, выходящей из нижнего абсорбера, равна 25—30 °С. Несмотря на высокий коэффициент абсорбции и хорошую теплоотдачу, газ (пропилен), выходящий из верхнего абсорбера, все же содержит некоторое количество неабсорбированного хлористого водорода. Поэтому его направляют в скруббер, орошаемый щелочью. [c.66]

Таблица 14. Коэффициенты теплоотдачи и теплопередачи в пленочно-оросительном абсорбере бромистолитиевой холодильной машины

В табл. 14 приведены расчетные коэффициенты теплоотдачи от раствора к стенке и теплопередачи от раствора к охлаждающей воде для пленочно-оросительного абсорбера бромистолитиевой абсорбционной холодильной машины. Расчет проводился для труб диаметром 25 мм и толщиной стенки 2 мм [5], скорость воды в трубах принималась равной 1,5 м/с. [c.148]

Расчет абсорбера затруднен отсутствием достаточных экспериментальных данных по коэффициентам теплоотдачи от абсорбирующего пар раствора к стенке и коэффициентам абсорбции, значение которых необходимо для расчета поверхности соприкосновения пара и жидкости. [c.508]

Массо- и теплоотдача в поверхностных абсорберах [c.379]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения H i водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль/с (12 000 м /ч при 0°С и 0,1 МПа), его температура t = 70°С, давление 0,1 МПа. Содержание НС1 в поступающем газе ул1 — 0,24 (Уа1 = 0,316). Исходный газ не содержит водяных паров (ув = Ув1 = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Х — 0,161 (28 вес.%). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Ка — 0,0438 кмоль/(м -с) при испарении воды Кв = 0,05 кмоль/(м -с). Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а= 1,3 кВт/(м -К). Температура поступающей на абсорбцию воды г = 50 X [c.619]

Полузаводские и промышленные испытания внутренних теплообменников, погруженных в турбулизованный газожидкостный слой [41, 361] еще в 1945 г. [361], показали высокую эффективность этого приема отвода тепла. Внутренние теплообменники — змееввски из труб, по которым протекала холодная вода, были размещены на полках барботажного реактора — абсорбера ЗОз в сернокислотной системе. Скорость газа в абсорбере была характерной для барботажного режима и изменялась от 0,18 до 0,4 м/с. Кинетические показатели ъ а определяли аналогично изложенному выше, пользуясь формулами (II.1),. (11.46) и (11.48). По данным этих авторов [234, 235], значения возрастали от 1000 до 3140 Вт/(м °С) с повышением Шг в пределах 0,18—0,4 м/с. Однако в некоторых последующих работах [114, 434], посвященных теплоотдаче от сложных поверхностей к газожидкостному слою при переходном режиме (ш == = 0,4 1,0 м/с), не было установлено влияния скорости газа на кинетические показатели теплопередачи в этих же работах было указано на отсутствие влияния высоты газожидкостного слоя Я, в котором размещены теплообменники, на скорость теплопередачи. [c.117]

Стенание тонкой пленки жидкости в пленочных абсорберах происходит при непрерывном воздействии газового потока. При этом возможен противоток газа и жидкости, нисходящий и восходящий прямоток. Для каждого случая следует находить по литературным данным уравнения для расчета коэффициентов тепло- и массоотдачи. При этом следует помнить, что при течении пленок жидкостей возможны два гидродинамических режима ламинарный (при Непл < 1600) и турбулентный (при Непл > 1600). Для каждого из этих режимов существуют свои уравнения для расчета как средней толщины пленки, так и коэффициентов теплоотдачи. Примерную схему расчета пленочных абсорберов можно представить следующим образом. [c.345]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения НС1 водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль сек (12000 м ч при О °С и 1 бар), его температура /,=70 °С, давление 1 бар. Содержание НС1 в поступающем газе уд = 0,24 (K j =0,316). Исходный газ не содержит водяных паров ( i=i i = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Xj = 0,161 (28 вес. %). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Кд=0,0438 кл10ль-л1 -сек 1 при испарении воды /( =0,05клголб-лг -се/с"1. Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а=1,3 нет-м - град -. Температура поступающей на абсорбцию воды 02 = 50 С. [c.732]

Последний вариант применяют при необходимости промежуточного охлаждения жидкости (абсорбента) или по другим причинам. С целью понижения температуры в абсорбере охлаждать следует именно жидкость, а не газ, так как коэффициент теплоотдачи от жидкости к тештопередающей поверхности на один-два порядка выше, чем от газа. Следовательно, для отвода теплоты абсорбции необходимая поверхность теплообмена в случае охлаждения жидкости намного меньше, чем при охлаждении газа. [c.918]

Теплопередача в абсорберах определяется условиями конвективного теплообмена со стороны охлаждающей воды и абсорбирующего раствора. Теплоотдачу к охлаждающей воде при любых методах организации ее потока рассчитывают на основе классической теории теплопередачи. Необходимые критериальные уравнения и расчетные формулы можно найти в руководствах и справочниках по теплопередаче [30, 31, 32]. Значительно слабее разработаны вопросы теплоотдачи от абсорбирующего раствора. Теплоотдача в тонкопленочных абсорберах была исследована Вургафтом [33, 34] на основе аналогии процессов абсорбции и пленочной конденсации паров. Экспериментальные данные о теплоотдаче в этих аппаратах были получены ранее [35, 36]. Теплоотдача в пленочно-барботажных абсорберах оригинальной конструкции исследована Даниловым [37]. [c.94]

Для барботажных абсорберов коэффициент теплоотдачи от раствора к стенке трубы зависит от удельной тепловой нагрузки q. HsBe tna следующая зависимость [156] [c.208]

До последних лет считалось более целесообразным конденсаторы средних и крупных холодильных установок (а в абсорбционных холодильных машинах и абсорберы) охлаждать водой, так как из-за более интенсивной теплоотдачи к воде обеспечивается компактность аппаратов и малые затраты металла. Температура воды, как правило, ниже температуры воздуха в данной местности, а поэтому холодильная машина работает с более низкой температурой конденсации. Конденсаторы воздушного охлаждения применялись только на малых и некоторых транспортных холодильных установках. Одним из недостатков таких конденсаторов является низкий коэффициент теплоотдачи от наружной новерхности к воздуху даже нри вынужденном его движении. Это вызывает повышение теплопередающей поверхности. ЧтоВы слишком не завышать эту поверхность, приходится допускать сравнительно высокую разность температур между холодильным агентом и воздухом и, следовательно, более высокую температуру конденсации. Последнее влечет за собой повышенный расход энергии на производство холода кроме того, приходится расходовать эне])-гию на вентиляторы для создания искусственного движения воздуха у труб конденсатора. [c.307]

Из приведенных уравнений видно, что, как и в случае теплоотдачи в абсорбере, в испарителе процесс теплоотдачи будет тем интенсивнее, чем выше плотность орошения. Это условие повышения интенсивности учтено в конструкции испарителя абсорбционной бромистолитиевой холодильной машины агрегата АБХА-1000 труб, ные пучки абсорбера и испарителя компонуются в вертикальном направлении (см. рис. 51,6). [c.150]

Рис. 50. Зависимость коэффициента теплоотдачи в модели абсорбера броми-столитиевон абсорбционной холодильной машины

Справочник химика 21

Химия и химическая технология