Средняя разность температур конденсаторов

Дефлегматор. Тепловая нагрузка на дефлегматор и конденсатор сивушной колонны определяется величиной 269639 ккал/ч (см. тепловой баланс колонны). Принимая, что 10% тепла отводится конденсатором, получаем 269639-0,1 26964 ккал/ч. Средняя разность температур равна [c.84]

Неточная формулировка, так как при снижении средней разности температур уменьшается не коэффициент теплопередачи, а теплосъем, т. е. количество тепла, отводимого в единицу времени. При увеличении высоты конденсатора снижение коэффициента теплопередачи может происходить из-за возникновения на нижней части поверхности теплообмена относительно толстой пленки стекающего конденсата. — Прим. ред. [c.375]

Приведенные выше уравнения, очевидно, представляют собой наиболее простые соотношения для расчета. Однако могут возникнуть существенные ошибки при использовании понятия средней разности температур ДГ в условиях, когда не выполняются допущения. Определенные классы задач по расчету некоторых теплообменников (таких, как вертикальные термосифонные испарители и многокомпонентные или парциальные конденсаторы) не укладываются в рамки упрощающих предположений даже приближенно, и для них необходимо интегрировать основное уравнение численно. Дополнительное обсуждение методов, основанных на применении величин и и ДГ, приведено в 2.1.2, 2.1.3, т. I. [c.5]

Пример. В производстве метанола после его синтеза в колонне пары метанола поступают в водяной конденсатор при температуре 410 °С и охлаждаются водой до температуры 50 °С. Охлаждение осуществляется через стенку при средней разности температур 132 °С. Значения соответствующих индексов процесс конденсации, /г = 2 /д = 8 теплообмен через стенку, /г=1 /д = 8 для Кз величина /к = 3. [c.255]

Увеличение температуры верха колонны при соответствующем повышении в ней давления приводит к уменьшению поверхности конденсатора вследствие роста средней разности температур между конденсирующимися парами ректификата и охлаждающим агентом. [c.154]

При проектировании конденсаторов холодильной установки средняя разность температур между холодильным агентом и охлаждающей водой принимается равной 5—6°, а при воздушном охлаждении 8—12°. Практические значения коэффициентов теплопередачи различных конструкций конденсаторов даны в табл. 12 и 13. [c.121]

Так как в рефрижераторных установках понижение температуры Гн теплоотдатчика вызывает большее увеличение удельного расхода работы (эксергии), чем такое же повышение температуры Тл теплоприемника, то при прочих равных условиях оптимальная средняя разность температур хладоносителя и рабочего агента в испарителе, как правило, должна быть меньше, чем в конденсаторе. [c.38]

Среднюю разность температур между теплообменивающимися жидкостями Фиг. I. 4. Схема изменения ожно определить как разность между температур в конденсаторе, среднеарифметическими температурами [c.12]

При проектировании конденсаторов холодильной установки средняя разность температур между холодильным агентом и охлаждающей водой принимается равной 5—6°, а при воздушном охлаждении — 8—12°. [c.150]

Нагрев воды или воздуха в конденсаторах, а также средняя разность температур между рабочим телом в конденсаторе и охлаждающей средой выбираются на основе технико-экономического расчета, поскольку увеличение первой из этих величин позволяет уменьшить расход вещества, охлаждающего конденсатор, а увеличение второй — уменьшить расход металла на конденсатор, но зато рост как той, так и другой влечет за собой повышение расхода энергии на производство холода. Обычно в проточных конденсаторах нагрев воды в системе прямого водоснабжения и нагрев воздуха могут быть доведены до 8 — 10° С, при системе же оборотного водоснабжения нагрев воды не превышает 2—4° С. В конденсаторах, охлаждаемых водой, температура конденсации обычно на 2—3° С [c.397]

В системах с однократной конденсацией загрязнение циркуляционного газа маслом (от циркуляционного компрессора) и недостаточная очистка свежего газа более сильно влияют на активность катализатора, чем в предыдущих схемах. Правда, свежий газ можно подвергать промывке жидким аммиаком, вводя его перед холодильником-конденсатором (рис. 2-5, а), но это приводит к резкому ухудшению условий конденсации и к снижению средней разности температур в холодильнике. Что касается циркуляционного газа, то он проходит только через фильтр, а это не обеспечивает должной степени очистки. [c.42]

Для конденсаторов воздушного охлаждения среднюю разность температур между конденсирующимся хладагентом и воздухом принимают 8—Ю С. Нагрев воздуха в конденсаторах крупных установок, работающих на аммиаке, принимают 6—9°С, а для малых установок, работающих на хладонах, 3—4°С. [c.87]

В случае конденсации технического хлоргаза из-за присутствия в нем инертных примесей температура насыщения вдоль поверхности конденсации непрерывно изменяется по мере сжижения хлора п соответственно по мере уменьшения его парциального давления в газовой фазе. При данной конструкции конденсатора, тепловой нагрузке поверхности конденсации, скорости потока и других условиях процесса градиент снижения температуры насыщения по длине конденсатора зависит от начальной концентрации хлора, заданного коэффициента сжижения и давления, при котором ведется процесс. Как известно из теории конденсации, ее скорость и коэффициент теплопередачи уменьшаются вследствие затруднения доступа конденсирующегося пара к поверхности раздела фаз. Между стенкой охлаждаемой трубки конденсатора и паро-газовой смесью создается зона, в которой концентрация инертных примесей у поверхности раздела фаз больше, чем в основной массе паро-газовой смеси, и потому перенос пара к поверхности конденсации происходит путем диффузии и конвекции. Средняя разность температур и величина коэффициента теплоотдачи к вследствие этого определяются интенсивностью данных взаимосвязанных процессов, имеющих различную физическую сущность. Величины Д ср и к находятся в сложной зависимости от параметров и условий движения паро-газовой смеси и жидкости Значения коэффициента теплоотдачи к в данном случае всегда меньше, чем при конденсации чистого пара, причем к уменьшается тем значительнее, чем больше содержание инертных примесей в паро-газовой смеси и меньше ее скорость (критерий Рейнольдса). [c.65]

Пример. Определить среднюю разность температур между холодильным агентом и охлаждающей водой в конденсаторе, если температура конденсации = 30°, температура воды начальная [c.116]

Средняя разность температур между холодильным агентом и водой (вычисляется по формуле (10) главы 4). Тепловую нагрузку конденсатора вычисляют по формулам главы 1, [c.133]

Нагревание воды или воздуха At в конденсаторах, а также средняя разность температур 0 между хладагентом в конденсаторе и охлаждающей средой выбираются на основе техникоэкономического расчета, поскольку увеличение первой из этих величин позволяет уменьшить расход вещества, охлаждающего конденсатор, а увеличение второй — уменьшить расход металла на изготовление конденсатора. Однако повышение обоих температурных перепадов влечет за собой рост расхода энергии на производство холода. [c.273]

Московским заводом Компрессор выпускаются аммиачные конденсаторы такого типа маркой КВ (табл. 4 приложения). Конденсаторы КВ (рис. 44) выгодно отличаются довольно компактной конструкцией, высокими коэффициентами теплопередачи к = 700 ккал м ч град) и возможностью использования в качестве охлаждающей среды кроме циркуляционной также речной, морской и прудовой воды, даже в случае, если она загрязнена. Средняя разность температур в таких конденсаторах 0 = 4- -7° С. [c.94]

Теперь, если допустить, что орошение на 20<>/о превышает минимальное (минимальное орошение требует бесконечно большой высоты колонны) и что средняя разность температур между кубом и конденсатором, необходимая для обеспечения нужной скорости теплопередачи, равна 3°С, то термодинамический к. п. д. будет равен [c.544]

Средняя разность температур в конденсаторе, "С. 19,8 26,2 26,6 20,0 [c.245]

Средняя разность температур в конденсаторе [c.98]

Вместе с тем поверхностные конденсаторы более металлоемки, чем конденсаторы смешения, а следовательно, более дороги и требуют больших расходов охлаждающего агента. Последнее объясняется тем, что стенка, разделяющая участвующие в теплообмене среды, оказывает добавочное термическое сопротивление. Это вызывает необходимость повышения средней разности температур. [c.344]

Высота конденсатора тоже зависит от его производительности и определяется многими условиями величиной поверхности соприкосновения частиц воды с паром, интенсивностью обновления поверхности струй и капель, относительной скоростью пара и средней разностью температур между паром и охлаждающей водой. [c.223]

В небольшом универсальном конденсаторе диаметром 75 мм с одной трубкой диаметром /2 и длиной 985 мм, была предусмог-рена возможность измерения температуры стенки трубки с помощью четырех хромель-алюмелевых термопар, закрепленных в стенке трубки. Таким образом можно было непосредственно определить коэффициенты теплоотдачи. Тепловая нагрузка изменялась от 5000 до 116 ООО ккал м час при изменении средней разности температур от 3 до 300° С. [c.308]

Ректификационные установки для перегонки нефти до Maayia. Для однократного испарения нефти до мазута типичной является приведенная выше технологическая схема установки, изображенная на фиг. 257. Она состоит из трубчатой печи, ректификационной колонны с выносными отпарными колоннами, теплообменной, конденсационной и охладительной аппаратуры. Сырье прокачивается вначале через теплообменники циркулирующего орошения, затем через дестиллатные и остатковые теплообменники в водо-грязеотстойники. Отсюда нефть иод давлением сырьевого насоса проходит через печь в ректификационную колонну. Неиспользованным остается тепло бензиновых паров. Эффективность регенерации тепла бензиновых паров для предварительного нагрева исходного сырья оспаривается рядом положений. Основным из них является пониженная средняя разность температур и, как следствие, требуемая для теплообмена огромная поверхность конденсаторов. Кроме того, малейшая течь хотя бы в одной из трубок пародестиллатных теплообменников вызывает порчу цвета бензинового дестиллата и превращает его в некондиционный товар. Поэтому на многих нефтеперегонных заводах отказались от использования тепла конденсации бензиновых паров. [c.361]

На рис. 5.12 показан характер изменения режима работы установки во времени в период зарядки. При постоянной температуре греющей среды тепловая нагрузка генератора Ог неирерывно снижается, так как растет температура кипящего раствора /г и падает средняя разность температур. Поскольку по мере выпаривания раствора Рг снижается, а удельный расход тепла 7г растет, подача пара в конденсатор О=0г1дг непрерывно ум( нь-шается. При значительном снижении подачи пара в конденсатор зарядка установки заканчивается. [c.132]

Дефлегматор. Количество тепла, которое отводите из дефлегматора и конденсатора ректификационной ко лонны, из теплового баланса составляет Р = 1500000— —260000 = 1240000 ккпл/ч. Считая, что кoндeн aтopo будет отводиться 10% тепла, количество тепла, отводи мое дефлегматором, будет равно 1240000 0,9 = = 1115100 ккал/ч. Средняя разность температур межд рабочими средами [c.80]

Само собой понятно, что увеличение количества поступающей на разгонку смеси требует соответственного увеличения расхода греющего пара и охлаждающей воды. Если обогрев колонны производится непосредственным вводом пара через барботер, то увеличенный расход пара поведет лишь к потери давления в паропроводе, если же обогрев колонны осуществляется через закрытую поверхность нагрева (змеевик), то здесь положение несколько сложнее. Если поверхность нагрева не ил еет запаса, то следует либо ее заменить новой, либо увеличить давление пара. Температура пара также при этом повысится и увеличится разность температур между паром и жидкостью в нижней части колонны. Чго касается поверхности нагрева дефлегматора и конденсатора колонны, то здесь задача увеличения производительности колонны решается простым увеличением расхода охлаждающей воды. При этом температура выходящей из аппаратов воды уменьшается, средняя разность температур. между конденсирующи.мся паром и охлаждающей водой увеличивается и кроме того благодаря увеличению скорости охлаждающей воды увеличивается коэфиДиент теплопередачи. Все вместе взятое позволяет увеличить производительность дефлегматора и конденсатора колонны без увеличения их поверхности. [c.111]

При подборе испарителей и конденсаторов среднюю разность температур А/принимают равной 3—5 С для кожухотрубя э х аппаратов и 8—12 °С при охлаждении воздуха в камерах и конденсаторах с воздушным охлаждением. Если занижена площадь теплообменной поверхности при выборе аппарата или коэффициент теплопередачи уменьшился вследствие загрязнений и осадков при эксплуатации, средняя разность температур Ai возрастает. Для отвода необходимой теплоты в испарителях приходится поддерживать более низкую температуру кипения /д. а в конденсаторах растет температура конденсации 4- С повышением или снижением Iq всего на 1 °С расход электроэнергии увеличивается на 3—4 %. [c.99]

Среднюю разность температур для конденсаторов с воздушным охлаждением А/ = 4 — можно принять равной 10—12 С. Для кожухотрубных конденсаторов нагрев воды в конденсаторе 4, — 4д 1 принимают равным 2—3 С при оборотном водоснабжении и 6—8 С Б случае кспользовання городской воды, что при температуре конденсации =/вд 2 + (3-г5) С соответствует средней разност температур — примерно 5 и 7 С. Такую же среднюю разность температур можно принять и для конденсаторов с водовоздушным охлажденнем. [c.111]

Средняя разность температур между потоками на теплом конце регенераторов технологического кислорода 3 равна 3 К. Средняя разность температур на теплом конце реверсивного пластинчато-ребристого теплообменника 2 между потоками воздуха и азота ДГд = 3 К между потоками воздуха и. технического кислорода ДГк = 3 К- Температурный напор в конденсаторах 11 ЛГконд = 2,2 К. Расчетная температура окружающей среды 303 К. ч [c.239]

Выбор поверхности конденсаторов путем расчетов, основанных на опытных данных для промышленных теплообменников сходной конструкции. В этом случае по ф0 рмуле K v QJP i v можно получить достаточно надежные данные для коэффициента теплопередачи Кср, если при расчете средней разности температур в исходном теплообменнике был принят тот же метод, что в эксперименте с теплообменниками сходной конструкции. [c.66]

При расчете изображенного на рис. 20 узла ректификации в качестве исходных данных принимаем концентрации кислорода в конечных и промежуточных продуктах Ухи г/кь Хт, г/др,1, содержание аргона в сыром аргоне г/лрг и в газообразной фракции уф2 концентрационный градиент АХфг в нижнем сечении аргонной колонны коэффициент извлечения аргона Р=Лрг/Ар2/бг/в2 долю жидкости Як1Ялр в потоке, поступающем из конденсатора аргонной колонны в ВК средние разности температур в охладителях флегмы. Из теплового баланса установки определяем долю [c.94]

Разя(5от> температур Дер ( С) зависит от вида движения теплопередающих сред и от их агрегатного состояния в процессе теплообмена. Если в процессе теплообмета агрегатное состояние обеих сред изменяется, то средняя разность температур равна разности температур этих сред. Например, в конденсаторе-испарителе каскадной холодильной установки [c.269]

Погружные. Эти конденсаторы выполняют в виде трубчатых змеевиков, погруженных в металлический бак круглого или прямоугольного сечения. Пары рабочего тела проходят внутри змеевиков сверху вниз. Вода поступает в бак снизу, омывает наружную поверхность змеевиков и выходит из верхней части. Для увеличения скорости воды в цилиндрических конденсаторах в середину помещают либо мешалку, либо вставной цилиндр, уменьшающий сечение прохода. Все же благодаря малым скоростям воды в погружных конденсаторах (около 0,1 м1сек) коэффициент теплоотдачи от стенки к воде небольшой. Кроме тото, жидкость, образующаяся в начале, должна до выхода пройти всю оставшуюся часть змеевика. Поэтому поверхность его, занятая стекающей жидкостью, почти выпадает из активной теплопередачи. Погружные конденсаторы дают удельный тепловой поток q=1000—1200 ккал м час, при средней разности температур воды и рабочего тела 5°, а потому являются аппаратами неинтенсивными. Достоинства этих конденсаторов—простота изготовления и надежность действия—допускают их применение в небольших углекислотных машинах. [c.359]