Температура для жидкой фазы

Хранение в замороженном грунте осуществляется под давлением до 2,5 кПа и при температуре жидкой фазы, например, для пропана —42 °С. Хранилище оборудуют трубопроводами для подачи и отбора сжиженного газа, трубой, снабженной дыхательными клапанами, огнепреградителями и соответствующими контрольноизмерительными приборами. Подземные хранилища заполняют до уровня 0,6 м от верха. Некоторую сложность представляет собой перекачивание жидкой фазы. [c.292]

При испарении слоя В, для которого компонент а играет роль низкокипящего, температура жидкой фазы и ее состав по компоненту ЗУ по мере перегонки прогрессивно растут до тех пор, пока не будет достигнута точка кипения tw компонента да. Этот процесс характеризуется кривой кипения ВО и кривой конденсации ЕО, сходящимися в одной точке О, отвечающей чистому компоненту да и его точке кипения [c.27]

Опасность взрыва емкостей с СНГ под воздействием высоких температур при длительном облучении солнцем или поглощении тепла другого источника усугубляется еще и тем, что их жидкая фаза имеет относительно высокий коэффициент объемного расширения (почти в 10 раз превышающий аналогичный показатель для воды). Повышение температуры жидкой фазы пропана в 2 раза приводит к увеличению объема ее на 30%. Жидкая фаза СНГ практически несжимаема коэффициент сжимаемости ее на порядок меньше коэффициента объемного расширения. [c.170]

Рис. 1-1. Упругость насыщенных паров некоторых углеводородов, воды и одоранта в зависимости от температуры жидкой фазы.

Для перегонки термически нестабильных веществ применяют также испаряющий агент, в качестве которого обычно используют перегретый водяной пар. С введением в колонну водяного пара снижается парциальное давление углеводородов, а значит, и их температура кипения. Водяной пар подают в низ колонны. При испарении углеводородов здесь, снижается температура жидкой фазы, поэтому эффективность действия водяного пара ограничена. [c.34]

Холодное сырье (ГОО—170°С) поступает под уровень раздела фаз, находящийся в зоне сепарации и квенчинга (рис. 41). В эту же зону из ниже расположенной зоны реакции поступает прореагировавшая горячая (290—300°С) газожидкостная смесь. За счет перемешивания двух потоков с разной температурой устанавливается промежуточная температура жидкой фазы. С этой температурой жидкая фаза по перетоку, снабженному регулирующим клапаном и гидравлическим затвором, под действием силы тяжести поступает в зону реакции. В нижнюю часть зоны реакции подается воздух. [c.77]

В обычной колонне температура жидкой фазы по всей высоте аппарата одинакова и повышение температуры автоматически приводит к повышению температуры в газовом пространстве. Здесь же благодаря наличию разделительного устройства, перетока, организации определенного движ,ения потоков газа и жидкости и квенчингу сырьем поддерживаются разные температуры по высоте жидкой фазы в зоне реакции относительно высокая, в зоне сепарации — низкая. Регулирование температурного режима двухсекционной колонны в целом не отличается от регулирования обычной колонны, а изменение температуры по секциям достигается регулированием количества потока, перетекающего из верхней секции в нижнюю. Так, для снижения температуры в верхней секции уменьшают переток, т. е. снижают поступление в верхнюю секцию из нижней жидкой - фазы, имеющей более высокую температуру. Уровень в колонне поддерживают как обычно, изменяя подачу сырья или вывод битума. [c.77]

Проведенные исследования в области пожаро- и взрывоопасности изотермических хранилищ показали, что низкие температуры жидкой фазы оказывают как бы тормозящее действие на процесс горения. Опытами было установлено, что интенсивность горения воспламененных пропан-бутановых газов составляет не более 25% интенсивности горения бензина при нормальной температуре. [c.44]

В работах [107, 108]температуры жидкой фазы на конечной стадии лабораторной перегонки доходили до 400—420°С при [c.81]

Определяется температура жидкой фазы решением уравнения (I, 159). [c.73]

При повышении температуры коксование в слое теплоносителя может быть совмещено с пиролизом в газовой фазе и направлено на получение одновременно кокса и низших олефинов. Температура жидкой фазы, распределенной на поверхности теплоносителя [c.128]

Работа на описываемом приборе протекает следующим образом. Исследуемый нефтепродукт, предварительно тщательно обезвоженный, из резервуара 1, снабженного хорошо регулируемым краном 11, поступает со строго определенной скоростью и при постоянной высоте напора через гидравлический затвор в трубчатый нагреватель 4. Постоянство напора достигается регулировкой крана 11 и отводом излишка продукта через боковой отросток 12. Пройдя трубчатый нагреватель 4, продукт нагревается до заданной температуры, фиксируемой по температуре жидкой фазы, и поступает в сепаратор 5. Разность между температурами жидкой и паровой фаз не должна превышать 1—2°. [c.196]

При контакте фаз в результате массообменных процессов температура паровой фазы снизится, часть паров конденсируется и концентрация НКК в них возрастет, а температура жидкой фазы увеличится, часть ее испарится и концентрация НКК в ней уменьшится. Изменение состава паров и жидкости удобно проследить по изобарным температурным кривым (рис. 1У-2). На п-й теоретической тарелке в результате контакта концентрация НКК в паровой фазе увеличилась на величину (у — у ,), а в жидкой фазе уменьшилась на величину (х +, - х ), тем самым концентрация ВКК в жидкости увеличилась. [c.102]

Такое допущение иногда оказывается полезным при расчете прироста температуры жидкой фазы менаду местом подачи растворителя и какой-либо нижележащей точки по высоте колонны экстрактивной дистилляции. [c.218]

Как видно из рис. УП.З, кристаллизация всех сплавов системы А—В заканчивается при температуре Т . При охлаждении расплава любого состава до этой температуры жидкая фаза принимает одну и ту же концентрацию, отвечающую эвтектике (точка Е). Горизонталь называется линией [c.134]

Линия НА является множеством фигуративных точек растворов, насыщенных льдом (кривая плавления льда), а линия AD — растворов, насыщенных солью (кривая растворимости соли). Точку А пересечения этих линий, соответствующую насыщению раствора двумя твердыми фазами, называют эвтектической. Температуру В и состав К, отвечающие эвтектическому равновесию, называют эвтектической температурой и эвтектическим составом. При эвтектической температуре из раствора кристаллизуется эвтектическая смесь компонентов, и система полностью затвердевает ниже этой температуры жидкая фаза в равновесной системе существовать не может. [c.136]

Точка А и все другие точки на эвтектической прямой ВС, соответствующей температуре кристаллизации эвтектики, инвариантны. Здесь находятся в равновесии четыре фазы — пар, раствор и две твердые (лед и соль), поэтому С = /С + 2 — Ф = 2 + 2 — 4 = 0. Если изменить один из параметров, например температуру, одна фаза исчезнет при понижении температуры — жидкая фаза, при повышении — одна из твердых. [c.137]

С повышением температуры жидкая фаза непрерывно обогаш,ается компонентом В и ее состав приближается к ординате соединения. Если при относительно низких температурах это изменение состава не очень значительно (поскольку кривая ликвидуса поднимается вверх круто), то вблизи точки плавления АВ незначительному изменению температуры соответствует резкое изменение состава жидкости. [c.27]

Резервуары базы хранения обеспечиваются следующими КИП и арматурой указателями уровня жидкой фазы, указателями давления паровой фазы, предохранительными клапанами, термометрами для замера температуры жидкой фазы, люками для попадания обслуживающего персонала внутрь резервуара при ремонте и осмотре и для вентиляции, устройствами для продувки резервуара паром или инертным газом и удаления из него воды и тяжелых [c.51]

При нагревании этой смеси до температуры жидкие фазы будут иметь состав Х и Х ,а пар, образующийся при их кипении,—состав Х . Многократное испарение и конденсация такой смеси (смеси, состав которой соответствует точке, лежащей между точками М и Л ) приводят к разделению компонентов. [c.29]

Схемой предусмотрено каскадное автоматическое регулирование температуры жидкой фазы в окислительной колонне путем корректирования задания регулятору температуры дымовых газов над перевалом печи и воздействия на изменение подачи топлива в камеру сгорания печи. В случае подачи воды наверх окислительной колонны для съема избыточного тепла реакции предусматривается стабилизация подачи воды с корректированием по температуре жидкой фазы в реакторе (на схеме не показано). Подача сжатого воздуха в окислительную колонну на окисление сырья стабилизируется регулятором расхода 56. С изменением качества сырья и отклонением от заданных значений качества получаемого окисленного битума задание регулятору расхода сжатого воздуха автоматически корректируется. [c.345]

Пробы смолы отбирали желонкой длиной 5 м и диам. 38 мм. Температуру жидкой фазы по высоте аппарата измеряли чувствительным термометром сопротивления, помещенным в капсулу диам. 15 мм и длиной 5 м. Проводники от термометра сопротивления присоединяли к измерительному мосту. Термометр сопротивления опускали в механизированный осветлитель на требуемую высоту и выдерживали в таком состоянии 10—15 мин до тех пор, пока его сопротивление не устанавливалось на одном уровне. После этого снимали показания измерительного моста и учитывали поправку на сопротивление подводящих проводов (0,45 Ом). По градуировочной таблице [c.33]

МПа направляют в ресиверы 4, предназначенные для создания запаса жидкого диоксида углерода. Из ресиверов он поступает в двухсекционный теплообменник 15, в котором охлал<дается газообразным диоксидом углерода, образующимся в первом и втором промежуточных сосудах, и дросселируется регулирующим вентилем до 2,4—2,8 МПа. Часть жидкого диоксида углерода испаряется, вследствие чего температура жидкой фазы снижается до минус 12—8°С. Жидкий диоксид углерода вместе с образовавшимися при дросселировании парами направляют в первый промежуточный сосуд 5. Пары газообразного диоксида углерода из промежуточного сосуда отсасываются через первую секцию теплообменника 15 цилиндром высокого давления дополнительного компрессора 14. Уровень диоксида углерода в первом промежуточном сосуде контролируется ртутным указателем 10. [c.396]

На резервуарах для хранения сжиженных газов применяются КИП, регулирующая, предохранительная и запорная арматура, пригодные к работе в среде сжиженных углеводородных газов. Наземные и подземные резервуары хранилища сжиженных углеводородных газов должны. быть оснащены указателями уровня жидкости, манометрами (на цилиндрических резервуарах — 1, в верхней части па сферических — 2, внизу и в верхней части резервуара), предохранительными сбросными клапанами, дренажными клапанами (наземные резервуары) и термометрами для замера температуры жидкой фазы. [c.62]

Упругость паров сжиженных углеводородных газов — насыщенных (кипящих) жидкостей — изменяется пропорционально температуре жидкой фазы (см. рис. 1-1) и является величиной, строго определенной для данной температуры. Во все уравнения, связывающие физические параметры газового или жидкого ве- 2 щества, входят абсолютные давление и температура, а в уравнения для технических расчетов (прочности стенок баллонов, резервуаров) — избыточное давление. [c.12]

Решение. Для удовлетворительной работы установки необходимы минимальное давление в баллоне 1,5 кгс/см и перепад температур жидкой фазы и наружного воздуха не менее 10° С. Таким образом, температура жидкой фазы должна быть —40° С. Точка, соответствующая давлению [c.36]

В двухфазных парожидких системах, обладающих, согласно правилу фаз. двумя степенями свободы, испарение однородной жидкой фазы сопровождается преимущественным выкипанием одного из компонентов, играющего роль низкокипящего и вследствие этого темперагура системы прогрессивно в ходе перегонки возрастает до точки кипения второго компонента, играющего роль высококипящего, согласно изобарным кривым кипения и конденсации. Поэтому при раздельно ,I испарении слоя А, для которого компонент да играет роль низкокипящего, температура жидкой фазы растет в ходе перегонки, а жидкость обогащается компонентом а до тех пор-лока не будет достиг, нута его точка кипения. Этот процесс характеризуется кривой кипения АС и кривой конденсации СЕ, сходящимися в одной точке С, отвечающей чистому компоненту а и его точке кипения 4. [c.27]

Из рис. У-5 видно, что при предварительном быстром нагреве степень превращения повышается по сравнению с равномерным нагревом при одинаковом суммарном расходе тепла. В данном примере выбор тепловых нагрузок 37 800 и 12 600 вт1м был сделан неудачно, поэтому температура жидкой фазы уменьшилась в последней секции печи. В общем случае отрицательный температурный градиент вдоль реактора будет приводить к образованию кокса на поверхности труб. Выбор тепловых потоков плотностью 31 460 и 8670 вт1м возможно улучшит температурный режим печи по сравнению с равномерным подводом тепла (25 200 вт/м ). [c.163]

Кривые фракционного состава современных реактивных топлив в сравнении со стандартными показателями приведены на рис. 1.1. Температура жидкой фазы при разгонке топлива существенно выше температуры паровой фазы, и различие между ними зависит от отношения объемов, занимаемых жидкой и паровой фазами. Сравнительные их значения для различных топлив приведены в табл. 1.1. При понижении давления в надтоп-ливном пространстве закономерно снижаются и температуры выкипания топливных фракций (рис. 1.2), соответственно этому возрастает испаряемость топлива. [c.9]

С>и1женные газы при изоэнтальпическом снижении давления (дросселировании) охлаждаются до низких температур. Жидкая фаза, попадая на окружающие предметы, интенсивно испаригтся и охлаждает их (например, температура кипения пропана —42°С, бутана —0,6°С), при этом отрицательные тем-ператуэы газов не зависят от температуры окружающего воздуха. Низкие отрицательные температуры вызывают опасное воздействие на материалы металлы становятся хладноломкими (хрупкими) и могут разрушаться прн обычной механической нагрузке прокладки делаются ломкими н т. п. Поэтому при использовании сжиженных газов весьма важен выбор конструкционных материалов для оборудования и арматуры, в частно ти ограничивается применение чугунной арматуры. [c.253]

Способ экспериментального построения кривой ОИ заключается в том, что сначала нагревают баню до температуры несколько выше заданной, а затем начинают пропускать продукт до тех пор, пока температура жидкой фазы не достигнет заданной. Затем, поддерживая эту температуру, пропускают определенное количество продукта через трубчатку со скоростью 20—25 мл/мин, причем температуры жидкой и паровой фаз во время перегонки должны быть по возможности одинаковы. После этого зайеряют количество паровой и жидкой фаз при данной температуре. Затем повышают температуру и вновь определяют количество жидкой и паровой фаз. [c.197]

Это значит, что, задавшись определенной температурой и давлением, мы тем самым предопределяем равновесный состав паровой и жидкой фаз. Наоборот, задавшись составом фаз, ьш тем самым предопределяем температуру и давлерше в систелю. Наконец, задавпшсь составом и температурой жидкой фазы равновесной системы, мы предопределяем давление и состав паровой фазы. [c.225]

Как видно из рис. VII.3, кристаллизация всех сплавов системы А—В заканчивается при температуре Те. При охлаждении расплава любого состава до этой температуры жидкая фаза принимает одну и ту же концентрацию, отвечающую эвтектике (точка Е). Горизонталь ТцТе называется линией солидуса, так как при более низких температурах существуют только твердые фазы, а жидкость полностью исчезает. Линии Т Е м Т%Е называются линиями ликвидуса, так как при температурах, лежащих выше этих линий, существует только жидкая фаза. [c.169]

Наши исследования показали, что для получения одной и той же марки дорожного битума температура размягчения гудрона, поступающего в периодический куб, должна быть на 2—3°С ниже температуры размягчения гудрона, поступающего в окислительную колонну. Применение колонного аппарата позволяет увеличить выход вакуумного дистиллята примерно на 2 вес.% [132]. На Киришском и Ново-Уфимском НПЗ, Ангарском НХК сооружены и успешно эксплуатируются промышленные окислительные колонны. Испытания колонного окислительного реактора непрерывного действия на Ангарском НХК (диаметр 3,4 м, высота 22,3 м) при использовании в качестве сырья гудрона из смеси западносибирских нефтей показали возможность получения дорожных и строительных битумов всех марок до температуры размягчения 100 °С при условии интенсификации процесса окисления подачей до 1 м /ч воды в газовую фазу (наверх окислительной колонны) для съема тепла реакции и ввода сырья с температурей 120—130°С (температура жидкой фазы в окислительной колонне 265—270°С, паровой фазы ПО—114°С) с подачей сжатого воздуха до 2400 нм ч (0,666 м сек). [c.226]

Как видно из табл. 1, в механизированных осветлителях № 1 и 3 температура жидкой фазы соответствует требованиям технологического регламента, однако температура дна аппарата намного ниже, чем в верхних слоях. Это не способствует удалению фусов, так как их вязкость возрастает, увеличиваются нагрузки на привод, учащается поломка М деформация радиальных скребков, которые перемещают фусы в сторону, противоположную коробу конвейера, к стенке аппарата, что создает дополнительные усилия. Температура в механизированном осветлителе № 4 по всему объему 31 °С, что недопустимо. [c.33]

Хранение сжиженного газа возможно и в заморож е н н о м грунте при давлении до 250 мм вод. ст. Хранилище представляет собой котлован, вырытый в земле и покрытый герметичной изолированной изнутри алюминиевой крышей (рис. П-З). Температура жидкой фазы в хранилище составляет для пропана около —42° С. Перед отрывкой котлована грунт вокруг пего замораживается при помощи нагнетаемого в землю сжиженного пропана через специальную круговую систему труб. После того как граница замороженного грунта достигнет диаметра будущего хранилища, начинают рытье котлована. Подачу сжиженного газа прекращают после замораживания грунта во всей глу- [c.44]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология