Конвекция у энтальпии

По таблицам энтальпии находим температуру сырья на выходе из камеры конвекции t, = 230° С. [c.140]

Второй член в правой части уравнения (XIV.10.5) представляет собой общее изменение потока тепла в любом элементе, которое обусловлено теплопроводностью. Первый член в правой части выражает общее изменение энтальпии в потоке через такой же элементарный объем, которое возникает при конвекции (и) и диффузии Vjo) вещества через границы элемента [см. уравнение (XIV.10.6). При условии стационарности dHq/dt = О и оба эти потока должны быть равны друг другу. В таком случае уравнение можно проинтегрировать и получить соотношение [c.401]

К фронту пламени со скоростью пламени т и компенсируемый потоком теплоты К(дТ/дх), движущимся в противоположном направлении от более теплого к более холодному газу. Этот избыток энтальпии возникает при потерях за счет теплопроводности, конвекции и диффузии. [c.402]

В уравнениях математического описания реакционных процессов в реакторах с мешалками использованы следующие условные обозначения информационных переменных а, Ь, с — стехиометрические коэффициенты А, В. С — реагирующие вещества С — концентрация компонента Ср —удельная теплоемкость потока реакционной массы Е — энергия активации fi — площадь теплообмена между реакционной массой и стенкой реактора — площадь теплообмена между стенкой реактора и хладагентом в рубашке Рз — площадь теплообмена между реакционной массой и стенкой змеевика 4 —площадь теплообмена между стенкой змеевика и теплоносителем в змеевике G — массовый поток вещества ДС — изменение массового потока реагента за счет диффузии и конвекции А — удельная энтальпия ДЯг — тепловой эффект реакции при постоянном давлении при превращении или образовании 1 кмоль компонента — длина змеевика т —число компонентов реакции Ai — молекулярная масса реагента п —порядок реакции /V —число молей Qnp —скорость подвода энергии (тепла) Qot — скорость потока энергии (тепла) в окружающую среду R — газовая постоянная Т — абсолютная температура — температура / — общая внутренняя энергия системы, [c.67]

Температуры газов на перевале уходящих из камеры конвекции /ух- и сырья на входе в камеру конвекции известны. Температуру сырья на выходе из камеры конвекции определяют по уравнению (XI,31), исходя из энтальпии сырья Обычно предполагают, что сырье уходит из камеры конвекции в жидком состоянии. Это предположение достаточно обосновано, так как в этой части змеевика более высокое давление и относительно невысокая температура сырья. [c.209]

На выходе из камеры конвекции в связи с высоким давлением все сырье находится в жидкой фазе поэтому по найденным значениям энтальпии и плотности можно однозначно определить температуру входа сырья в радиантные трубы iк [c.91]

Определяют температуру сырья на выходе из камеры конвекции /,( Д-ля этого необходимо знать температуру сырья на входе в трубы этой камеры, тепловую нагрузку камеры конвекции и массу прокачиваемого через трубы сырья. Энтальпия сырья (/ , кДж/кг) на выходе из камеры конвекции равна [см. формулу (94)] [c.101]

По данному значению энтальпии находят (см. Приложения 20 и 21) температуру сырья на выходе из камеры конвекции. [c.101]

Энтальпия продукта на выходе из камеры конвекции. Нефть входит в камеру конвекции при / =240 °С и в камере получает [c.105]

Выделим в потоке жидкости элементарный параллелепипед (см. рис. 1У-5). В направлении л поступает тепло путем конвекции и теплопроводности. Температура потока равна Можно определить приращение энтальпии как произведение удельной теплоемкости С на массу жидкости, поступающей за время йх, и температуру ( (энтальпия определяется относительно 0°С). Масса жидкости равна произведению плотности р на объемный расход йу йг и время йх [c.318]

Рассмотрим уравнение теплового баланса параллелепипеда, принимая, что все подведенное к нему тепло затрачивается только на изменение энтальпии параллелепипеда. Тепло переносится в жидкости путем конвекции и теплопроводности. [c.278]

В уравнении движения (2.2.12) первый член в правой части характеризует влияние естественной конвекции в поле гравитации. В уравнении энергии (2.2.14) представляет собой суммарную плотность теплового потока, обусловленную молекулярным механизмом переноса (теплопроводностью и переносом энтальпии I диффузионными потоками), / — диффузионный массовый поток, и — внутренняя энергия. [c.34]

Остановимся теперь на рассмотрении лучистого теплообмена. Пусть в канале, имеющем температуру движется поток газа, излучающего теплоту. Им может быть запыленный поток газа или поток, содержащий трехатомный газ или газ с большей атомной массой. Температура потока Т . Газ отдает энергию стенкам как за счет конвекции, так и за счет радиации, если > Т . При этом энтальпия газа уменьшается. Будем считать, что передача теплоты лучеиспусканием подчиняется закону Стефана—Больцмана. [c.67]

Беря отношение изменения энтальпии газа к теплоте, переданной конвекцией, получим [c.68]

Энтальпия образования газообразного сульфида углерода (П) С5, известного из спектроскопических исследований, может быть установлена путем определения критической точки разложения СЗг на раскаленной угольной нити [238]. Если нагревать угольную нить в атмосфере СЗг определенной концентрации, которая поддерживается постоянной благодаря конвекции, например, при 1500°, то имеют место реакции (5) и (6). [c.162]

В практическом пламени предварительно смешанных газов быстрое выделение в реакционной зоне большей части энтальпии реакции дает очень высокие температуры. Подсчитано, что толщина этой зоны в типичном пламени составляет десятые доли миллиметра, максимальный градиент температуры достигает 100 000°С/см, а ускорение газа более чем в 1000 раз превышает ускорение под действием силы тяжести. Поэтому не удивительно, что явления молекулярного переноса —теплопроводности, конвекции и диффузии — играют важную роЛь в процессах горения и обусловливают многие особенности структуры и устойчивости пламен предварительно смешанных газов. Перечисленные физические факторы оказывают влияние и на химизм [c.556]

Ряд исследователей связывает эффективность сводового отопления с повышением теплоотдачи конвекцией к поверхности кладки считается, что чем выше температура поверхности и энтальпия газовой смеси, тем больше теплоотдача конвекцией [12.11]. Расчеты показывают, что уже при коэффициенте теплоотдачи конвекцией от факела к кладке = 100 Вт/(м К) теплоотдача от сводового факела вплотную приближается к теплоотдаче от настильного факела. Визуально при сводовом отоплении можно наблюдать, как ярко раскаляется кладка в тех местах, где на ее поверхности выгорает топливо. Эффект действия сводового отопления при сплошном спектре излучения кладки, которая обеспечивает повышенную теплоотдачу при высокой температуре за счет усиленного пропускания видимого излучения на металл в окнах прозрачности спектра излучения газов, был определен как светимость второго рода [12.11]. [c.688]

Энтальпия продукта на выходе из камеры конвекции. Нефть входит в камеру конвекции при = 240 °С и в камере получает количество тепла, равное QJG . Энтальпия нефти на выходе из камеры равна по формуле (99) [c.108]

Поток тепловой энергии может проникать внутрь выделенного слоя и, наоборот, покидать его посредством молекулярного механизма, описываемого законом теплопроводности Фурье. Перенос тепловой энергии через слой может осуществляться также и вследствие движения сплошной среды жидкости или газа как целого. В последнем случае принято говорить, что тепловая энергия переносится посредством конвекции. Поступление энергии в выделенный объем движущейся среды и отвод из него энергии в результате конвективного переноса называют соответственно увеличением и уменьшением энтальпии в рассматриваемом объеме. Наконец, тепловая энергия может генерироваться внутри слоя при протекании различных необратимых диссипативных процессов например, за счет выделения джоулева тепла в проводниках электрического тока, при замедлении нейтронов и осколков ядер, освобождаемых в процессе деления ядерного горючего, за счет диссипации механической энергии (вязкая диссипация), а также при превращении химической энергии в тепловую. [c.243]

Здесь деп — суммарный тепловой поток в радиальном направлении, обусловленный теплопроводностью, турбулентной конвекцией и диффузионным переносом энтальпии. [c.127]

Для оценки величин энтальпии и среднемассовой температуры газа, истекающего из разрядной зоны, необходимо измерить потери энергии, передаваемой в процессах излучения и теплопроводности -стенкам трубки. Такие измерения выполнил Рид [15], определивший доли энергии, идущие на излучение, конвекцию и теплопроводность. Оказалось, что в аргоновой плазме (расход аргона 9,4 л мин, вкладываемая в разряд мощность 1,63 кет) в процессе излучения теряется 0,54 кет, на стенки уходит путем конвекции и теплопроводности 0,74 кет и только оставшиеся 0,35 кет передаются газу. [c.58]

Знание закономерностей теплообмена в около- и сверхкритической области параметров состояния вещества имеет особое значение для теплоэнергетики в связи с применением воды при сверхкритическом давлении в качестве рабочего тела на тепловых электрических станциях. Известно также, что на АЭС эффективно использовать воду при сверхкритических параметрах в первом контуре реакторов с естественной циркуляцией. Напомним, что для воды = 22,12 МПа, = 547,3 К, а в критической точке энтальпия /г р = 2150 кДж/кг. Специфика гидродинамики и теплообмена в около- и сверхкритической области параметров состояния вещества состоит в том, что здесь своеобразно и немонотонно изменяются физические свойства теплоносителей в зависимости от температуры и давления (рис. 10.9). Теплоемкость с , число Прандтля Рг имеют максимум при псевдокритической температуре Т . Как указывалось выше (см. 10.5), при Т = Г р коэффициент объемного расщирения р также имеет максимальное значение. Изменение свойств теплоносителя по радиусу и длине обогреваемой (или охлаждаемой) трубы приводит к тому, что внутри потока из-за разности плотностей в различных точках среды развивается свободная конвекция (см. 10.5), изменяется характер турбулентных переносов теплоты и количества движения, деформируется профиль скорости, что в конечном счете сказывается на интенсивности теплоотдачи. Кроме того, в той части потока, где температура близка к Т , вследствие резкого изменения плотности среды происходит ускорение теплоносителя (это ускорение называется термическим) при его нагревании и замедление при его охлаждении. Таким образом, термогравитационная конвекция и термическое ускорение — два фактора, которые могут оказывать существенное влияние на гидродинамику и теплообмен в случае применения теплоносителей при [c.278]

В движущихся газах и жидкостях происходит конвективный теплообмен. Здесь к молекулярному переносу добавляется конвекция — перенос вещества, импульса и энергии макроскопическими объемами среды, перемещающимися с некоторой скоростью и. При этом вектор скорости и выступает как расходная характеристика ее численное значение равно объему вещества, переносимому за единицу времени через единицу поверхности, нормальной к налравлению скорости. Умножая скорость и на плотность теплосодержания (энтальпию) ph, получаем конвективный поток теплоты q,, [c.179]

Под хорошо вентилируется. Тем не менее, охлаждение его излучением и конвекцией носит ограниченный характер. Предполагается, что каждый из этих видов теплопередачи снижается до 50% от значений, которые получаются по рис. 79. Расчет по методике, приведенной на стр. 126, показывает, что при внутренней температуре 1260° С температура нижней поверхности пода в стационарном состоянии равна 316° С. Отсюда средняя температура равна 7М° С, а энтальпия, согласно рис. 90, равна 855 кдж/кг (204 ккал/кг). Этим же методом получаем, что при внутренней температуре 650° С температура нижней поверхности пода в стационарном состоянии равна 190° С, средняя температура 420° С, а энтальпия 415 кдж/кг (99 ккал/кг). [c.202]

Количество тепла, необходимое для нагрева стали в час, можно легко определить, исходя из этих величин и значения энтальпии на 1 кг (см. рис. 27). Оно примерно равно 380 кдж1кг (90 ккал/кг) при нагреве до 650° С 590 кдж/кг (140 ккал/кг) — при нагреве до 870° С и 840 кдж/кг (200 ккал/кг) при нагреве до 1200° С. При очень высокой удельной производительности, равной 500 кг/(м -ч), эти величины соответствуют 190 ООО, 295 ООО и 420 ООО кдж/ м -ч) [(45 ООО, 70 ООО и 100 ООО ккал/ м -ч) ]. Потери на излучение и конвекцию обычно составляют 15% от этих величин, за исключением печей с нижним обогревом, где они достигают 20% или даже несколько больше. Если отношение количества тепла, оставленного в печи газами, к теплоте сгорания топливного газа назвать коэффициентом использования топлива, то при различных температурах в печи значения его будут следующими [c.405]