Критические параметры эмпирические зависимости

Таким образом, энтропия вблизи критического состояния для данного гомологического ряда определяется соотношением относительных молекулярных масс и фрактальной размерностью корреляционного объема веществ. Теоретически обоснована, полученная ранее в [28, 29] эмпирическая зависимость. Следствием зависимости между молекулярными массами и энтропиями критических точек ФП в гомологических рядах веществ должна быть соответствующая зависимость между молекулярной массой и параметрами порядка. Установленная выше зависимость нарушается в многокомпонентных системах с концентрационным хаосом компонентного состава, вследствие размытости ФП (уравнение 4.1). [c.30]

Предложено несколько эмпирических зависимостей, которые позволяют вычислить критические параметры с различной степенью надежности. [c.195]

Критические параметры эмпирические зависимости [c.177]

Для вычисления критических параметров топлива предложено большое число эмпирических формул [49—51]. Однако полученные с их помощью значения ркр, Ткр и Ркр, как правило, не увязываются между собой в уравнении состояния и не согласуются со значениями, полученными из экспериментальных зависимостей давления насыщенных паров от температуры. [c.40]

В области сравнительно низких скоростей роста трещин/V < 10" м/цикл кривая трещиностойкости отсекает на оси абсцисс отрезок К(ь, называемый пороговым КИН. При Ктах < Кгь трещина не развивается на протяжении базы испытаний. В области высоких скоростей роста трещин (V > 10 м/цикл) кривая трещиностойкости асимптотически приближается к прямой Ктах = Кгс При Ктах = Кгс наступает долом конструктивного элемента. Критические значения КИН Кс и Кгс не однозначны, однако в ориентировочных расчетах можно принимать Кгс Кс. Значение Кгс имеет больщое практическое значение, поскольку оно позволяет устанавливать безопасные характеристики циклического нагружения и размеры трещин. Параметр К1ь зависит от исходных механических характеристик материала, внещней среды и др. При отнулевом (пульсирующем) цикле нагружения величина Ксн связана с пределом текучести СТт от следующей эмпирической зависимости [13] [c.140]

Эмпирические зависимости для расчета критических параметров см. на стр. 95. [c.111]

Эмпирические зависимости поверхностного натяжения от критических параметров [c.27]

Критические параметры некоторых веществ даны в Приложении 8. Зависимости критических температуры и давления газа от молекулярного веса даны на рис. 4 и 5. Критические параметры узких нефтяных фракций и отдельных углеводородов можно подсчитать также по эмпирическим формулам [2, 5] [c.16]

После того как было оценено применение закона соответственных состояний для расчетов, было предложено множество различных эмпирических формул для вычисления критических параметров, в первую очередь критического давления и объема, с наибольшим трудом поддающихся экспериментальному определению. Закон соответственных состояний важен тем, что его можно применять для расчета и других параметров органических молекул, между которыми и приведенными или критическими значениями могут быть найдены те или иные зависимости. Это, например, выражено формулой Гюи (1890) Кх,/1,8 = Тс Р — К, причем К — критический коэффициент — можно представить как сумму инкрементов отдельных атомов с учетом того, в какую группу они входят (гидроксиль- [c.328]

Эмпирические зависимости для расчета критических параметров см. на стр. 95. Для пересчета плотности в кг м нужно числа, стоящие в таблице, умножить на 10 [c.111]

В принципе, все параметры должны быть приняты во внимание, чтобы точно определять функциональные свойства и долговечность материала в конкретных обстоятельствах, а именно при использовании пленки в тепличном хозяйстве. Ускоренный процесс старения заключается в симулировании интенсивного влияния наиболее критических параметров, ведущих к деструкции полимеров. Некоторые тесты на ускоренное старение полимерных пленок стали в последнее десятилетие коммерчески доступными. Однако их соответствие реальным условиям старения остается под большим вопросом. Эти тесты основаны на искусственном старении материала с помощью интенсивного УФ-источника в сочетании с циклом день-ночь и циклом орошения. Лишь в нескольких работах рассматривалось применение пестицидов или влияние вызванного ветром напряжения в условиях УФ-индуцированного старения [25]. Задана эмпирическая корреляция между сроком износа пленок при модельном влиянии погодных условий и условиями работы теплиц [46]. Этот стандарт определяет три климатические зоны в зависимости от уровня солнечной радиации 70-100, 100-130 и 130-160 кЛэ/год, где килолэнгли определяется как 1 кЛэ = 4,184 кДж/см . [c.263]

Критические параметры исследуемых веп еств, необходимые для расчета А 2 по (4), а также значений плотности пара [с1 пар) и йУ/(П жидкости и пара, используемые для пересчета изотермических энтальпий испарения при давлении насыщенного пара, АЯ к стандартным величинам, вычисляли эмпирическими методами [5] с использованием уравнений температурной зависимости плотности (табл. 2). В табл. 3 даны вычисленные значения критических параметров 7 , Я, и А 2 при 298,15 К и нормальной температуре кипения (Ть), пар и с1У/йТ жидкости и пара. [c.31]

Уравнение (1.26) является эмпирическим и справедливо только в достаточно узкой области изменения давления, температуры и удельного (молярного) объема исследуемого газа. Связано это с тем, что фактор сжимаемости существенно зависит от параметров состояния газа. К сожалению, математической формы этой зависимости нет, так что проследить и, тем более, предсказать изменение фактора сжимаемости практически невозможно. Поэтому были созданы таблицы зависимостей значений его от температуры и давления. Позже было обнаружено, что эти таблицы можно обобщить, воспользовавшись свойствами критического состояния вещества. [c.24]

Установлена приближенная зависимость между поверхностным натяжением и теплотой испарения, критическими и другими параметрами жидкостей. Эмпирические приближенные зависимости (по Вальдену) [c.290]

Иа — Доджа). В этом методе учитывается, что значения а для разных реальных газов будут близки, если у этих газов совпадают соответственные состояния (т. е. величины т и л). Более точные расчеты показали, что для точного совпадения значе ний а разных реальных газов нужно, чтобы у них были одинаковыми т, я и Zk = PkVkIRTk, т. е. универсальной будет зависимость а=а(т, п, 2к). Оказалось также, что для водорода, гелия, -Неона следует пользоваться эмпирическими условиями т = = Г/(7 к + 8), я = р/(рк-г0,8) (где р —давление, измеренное в -МПа). Тогда рассчитав для представительного газа (или на-ч Ыщенного пара жидкости) у° по формуле (1.50) для различных состояний (7, р) и представив по результатам расчета зависимость 2 к) в виде таблиц или графиков, можем применять их для любых других газов. Результаты таких расчетов по данным [3] приведены на рис. 2. По данным рис. 2 определение у° для любого газа, для любого состояния (Г, р или т, я) при известных критических параметрах (Гк, Рк) не вызывает затруднений. [c.42]

Для определения таких прочностных параметров, как твердость Я и критический коэффициент интенсивности напряжений К с (трещиностойкость), использовалась методика, предложенная в 1965 г. В. Дайером. В соответствии с ней значение К с определяется по протяженности радиальных трещин с вокруг отпечатков твердости. Величина Ки описывается эмпирической зависимостью [c.436]

Для иллюстрации продуктивности применения методов сравнительного расчета приведем следующее выска ывапие За последнее время в области зависимости реакционной способности органических соединений от их строения и от свойств растворителя открыт ряд количественных закономерностей. Аналогичные количественные соотношения существуют такн.е и между некоторыми физическими параметрами, с одной стороны, и строением или свойствами растворителя,— с другой. Эти закономерности не являются только разрозненными чисто эмпирическими зависимостями. Они образуют некий комплекс, настолько единый, что не лишено смысла дискутировать вопрос не имеем ли мы здесь дело с фундаментом весьма общей количественной теории в данной области [1]. В связи с этим В. А. Пальм напоминает об идее, высказанной в Докладе Комиссии ОХН АН СССР [2] Проблема реакционной способности должна быть поставлена как проблема количественного изучения химических превращений в различных системах... Под этим углом зрения весь огромный экспериментальный материал органической химии, относящийся к проблеме реакционной способности, должен быть подвергнут критическому рассмотрению и тщательному анализу . [c.388]

Для предсказания теплофизическиж свойств жидких продуктов пиролиза с использованием теории термодинамического подобия необходимо знание и других характеристических параметров этих веществ, а именно молекулярной массы, критической теше-ратуры, критической плотности, критического давления и зависимости идеально-газовой теплоемкости от температуры. Целью настоящей работы является установление эмпирических зависимостей, позволяющих рассчитать эти характеристические параметры по известным относительной плотности /или коэффициенту преломления/. [c.44]

Предлагаемые эмпирические зависимости позволяют рассчитать характеристические параметры /относительную плотность, молекулярную массу, критическую температуру, критическое давление, критическую плотность и теплоемкость в идеально-газовом состоянии/, необходимые для расчета теплофизических свойств жвдких продуктов пиролиза. [c.51]

Было предпринято несколько попыток понять природу критического поверхностного натяжения смачивания, не прибегая к эмпирическим зависимостям. Гардон [17] проводил корреляцию с параметрами растворимости полимеров. Недавно Ли [18] нашел соотношение между температурой стеклования полимера и величиной Шонхорн и Райян [19] предложили уравнения, связывающие смачивание с поверхностной плотностью. Были предприняты также некоторые попытки связать у с по- [c.343]

Если рассмотренная зависимость изображается в виде прямолинейной полосы, в качестве критического поверхностного натяжения смачивания твердого тела (у ) выбирают значение, получающееся при пересечении линии соз9 = 1 с нижней границей полосы. Конечно, найденное таким образом значение не столь точно, как критическое поверхностное натяжение смачивания, определенное в опытах с одним гомологическим рядом жидкостей, тем не менее часто эта величина оказывается даже более полезной, так как она характеризует собственно твердое тело. Этот эмпирический параметр дает хорошую относительную характеристику у =, т. е. позволяет оценить удельную свободную поверхностную энергию твердого тела. [c.283]

Разработан единый термодинамический подход к рассмотрению процес -сов образования мицедл и (или) везикул дифильными соединениями с одним или двумя гидрофобными цепями в водной среде. Для нахождения функции распределения по размерам и типа агрегации двух сортов дифильных соединений использовали эмпирическое выражение для свободной энергии образования агрегатов, предложенное Тэнфордом. Расчеты проведены для углеводородных цепочек различной длины и для различных сил отталкивания между полярными группами. Показано, что в рассмотренной области изменения параметров дифильного соединения с одной гидрофобной цепью образуют агрегаты типа мицелл, а соединения с дву мя гидрофобными цепями агрегируют в везикулы. Критическая концентрация везикулообразования ККВ (ана-,лог ККМ) определяется как концентрация дифильного вешества, при которой наблюдаются резкие изменения зависимости концентрации агрегатов от концентрации дифильного соединения. [c.102]

В современной интерпретации [W. Hayduk, W. D. Bu kley, 1971] метод оценки температурных коэффициентов растворимости в рамках теории регулярных растворов заключается в следующем. Установлено, что растворимости всех газов в данном растворителе достигают одной и той же постоянной величины, когда температура раствора совпадает с критической температурой растворителя. Эта постоянная величина Хо соответствует растворимости газа, который в данном растворителе обладает нулевой энтропией растворения и, соответственно, нулевым температурным коэффициентом растворимости. Между Хо и параметром растворимости б растворителя на основании обработки большого числа экспериментальных данных найдена зависимость вида Ig лго = а — 6, где а и Ь — эмпирические коэффициенты. Зная Хо и критическую температуру растворителя, а также растворимость при одной температуре, можно найти растворимость при любой другой температуре с помощью уравнения , - [c.71]