Сушка потери тепла

Камерные сушилки просты в изготовлении и обслуживании. К их недостаткам относятся трудоемкость, значительная продолжительность сушки, потери тепла и материала при загрузке и выгрузке. [c.305]

Рз — потери тепла на нагрев деталей (изделий сушки), кВт [c.238]

Потери тепла на нагрев деталей (изделия сушки) [c.238]

Камерные сушилки обладают существенными недостатками, к числу которых относятся 1) большая продолжительность суш ки, так как слой высушиваемого материала неподвижен, 2) неравномерность сушки, 3) потери тепла при загрузке и выгрузке камер, 4) трудные и негигиеничные условия обслуживания н контроля процесса, 5) сравнительно большой расход энергии из-за недостаточной полноты использования тепла сушильного агента (особенно в конечный период сушки). [c.765]

Для уменьшения потерь тепла в окружающую среду (при десорбции и п сушке поглотителя) адсорберы покрывают тепловой изоляцией. [c.575]

Для анализа и расчета процессов сушки удобно ввести понятие о т е о -ретической сушилке, в которой температура материала, поступающего на сушку, равна нулю, нет расхода тепла на нагрев материала и транспортных устройств, нет дополнительного подвода тепла в самой сушильной камере и потерь тепла в окружающую среду. Следовательно, для теоретической сушилки [c.596]

Система приведенных характеристик топлива обладает большими возможностями для обобщений, а также для упрощения и достижения высокой точности расчетов. Еще в первом издании нашей монографии [Л. 9] этот метод был посильно развит. Усовершенствованы существующие, а также заново разработаны методики целого ряда расчетов объемов воздуха и продуктов сгорания обобщенных /, диаграмм избытков воздуха и потерь тепла в парогенераторе влияния зольности топлива эксплуатационного учета качества углей водяных эквивалентов плотности дымовых газов нагрева газа в тягодутьевых машинах удельного расхода энергии на тягу и дутье разомкнутой паровой сушки углей и др. Кроме того, дополнены и обновлены табличные данные с цифровыми значениями коэффициентов для расчета объемов, состава и энтальпий продуктов сгорания различных топлив. [c.3]

При разомкнутой сушке со снижением влажности сжигаемого топлива экономичность парогенераторов возрастает благодаря снижению потерь тепла с уходящими газами и от недожога. Одновременно снижается расход энергии на тягу и дутье, а также создаются благоприятные условия для сокращения расхода энергии на пылеприготовление. [c.237]

Экономия тепла в турбинном отделении (брутто) без учета потерь тепла при сушке, отнесенная к 1 кг испаренной влаги, согласно исходным положениям ( 7-5,в), равна [c.238]

Потеря тепла при сушке и охлаждении пыли с учетом величины равна [c.238]

Экономия тепла в турбинном зале (нетто) за вычетом потери тепла при сушке составит [c.238]

Увеличение теплопроизводительности парогенераторов для случая, когда отсутствуют потери тепла при сушке и нет изменения к. п. д. турбин, или, что то же самое, для случая, когда потери тепла при сушке [c.242]

С целью уменьшения потерь тепла во внешнюю среду в стадиях десорбции и сушки адсорберы обычно покрывают слоем изоляции, например шлаковаты. [c.258]

Для анализа и расчета процессов сушки целесообразно ввести понятие об идеальной сушилке, для которой А = О, т. е. работающей без дополнительного подвода тепла в камеру (<7д = 0), без потерь тепла с высушенным материалом ((/ = 0), в окружающую среду (<7о = 0), с транспортными приспособлениями = 0) и при t ft = 0. Следовательно, для идеальной сушилки из уравнения (в) находим [c.655]

Тепло на сушку и перегонку сланца. . . . Тепло на перегрев пара Потери тепла с дымовыми газами...... [c.98]

Обозначим Сс — теплоемкость высушенной части влажного материала кДж/(кг-град) Ст — теплоемкость транспортных приспособлений кДж/(кг-град) 0 — температура поступающего на сушку материала. К 0к — температура материала после сушки, К т.н — температура транспортных приспособлений при входе в сушильную камеру. К т.к — температура транспортных приспособлений при выходе из сушильной камеры. К Яо — энтальпия воздуха на входе в сушильную камеру, кДж/кг сухого воздуха Hi — энтальпия воздуха после нагревания в калорифере, кДж/кг сухого воздуха Яа —энтальпия воздуха на выходе ш сушильной камеры, кДж/кг сухого воздуха Qn —потери тепла в окружающую среду, кДж/ч. [c.398]

В громадном большинстве случаев гидравлическое сопротивление сушилки не превышает 300—400 мм вод. ст. (при высоте слоя до 400—500 мм). Иногда приходится прибегать к более высоким слоям, например в некоторых случаях при сушке пастообразных материалов и растворов, при сушке сыпучих материалов с большим сопротивлением внутренней диффузии влаги. И. М. Федоров показал, что в этом случае более высокие слои выгоднее, так как уменьшается расход газов на 1 кг материала, а следовательно, и потеря тепла с отходящими газами расход энергии будет увеличиваться из-за повышения гидравлического сопротивления слоя и уменьшаться из-за понижения удельного расхода газов. Однако в конечном счете с увеличением высоты слоя расход энергии будет уменьшаться. [c.238]

При разомкнутой схеме пылеприготовления и сушке топлива газами, отбираемыми за промежуточной поверхностью нагрева, потеря тепла д2, %, определяемая при расчете парогенератора на подсушенном топливе, составляет [c.43]

При совместном подводе топлива и дутья процесс газификации идет в прямотоке, в условиях которого физическое тепло уходящих горячих газов не может быть использовано для предварительного подогрева и сушки влажного топлива (как это имеет место при противоточной газификации). Поэтому влажность топлива на входе в газогенератор во избежание больших потерь тепла на испарение воды не должна, как правило, превышать 7%. [c.106]

Наличие двухсекционной зоны охлаждения и переточного коллектора на этих машинах позволило получить в зоне охлаждения и передать в зоны обжига воздух с температурой до 800-1 ООО °С, благодаря чему удалось уменьшить потери тепла и снизить удельный расход топлива до 15-17 mVt. Внутри этих групп возможны некоторые отличия в тепловых схемах, обусловленные свойствами исходного сырья, требованиями технологии, наличием тягодутьевых средств с заданными характеристиками, требованиями к составу газовой среды и др. Например, теплоноситель в зону сушки 1 может подаваться из зоны охлаждения, а воздух для горения в зону обжига—из ваку-ум-камер зоны рекуперации. Возможно смешение высокотемпературных дымовых газов с воздухом и другие технические приемы. [c.155]

Сжигание топлива в слое приблизительно вдвое повышает удельную производительность процесса на единицу площади решетки при прочих равных условиях, не зависящих от организации сжигания топлива (одинаковых удельных расходах топлива, скоростях газов и др.). Упрощается также утилизация тепла отходящих газов вдвое меньшего объема. Следует отметить, однако, усложнение конструкции и увеличение объема технологической зоны для обеспечения качественного обжига при организации сжигания топлива в кипящем слое обрабатываемой руды. Ввиду высокого водяного числа руды (с учетом сушки, дегидратации и декарбонизации ее) тепловой баланс в обеих схемах при применении соответствующих теплоутилизационных аппаратов может в принципе замкнуться при низкой температуре (порядка 100°С). При этом потери тепла с уходящими рециркуляционными газами малы, что обусловливает практически одинаковые удельные расходы топлива вне зависимости от схемы печи при равенстве температур отходящих газов, температур обожженной руды на выгрузке из печи и потерь в окружающую среду. [c.399]

В патентах приведены прямоточные и противоточные сз емы циркуляции катализатора и подачи сырья. Из-за пониженного (1,15 М1]а) рабочего давления в реакторе необходимо было выбрать схему, обеспечивающую низкий перепад давления. Использование одноходового вертикального сырьевого теплообменника и новой конструкции огневого подогревателя снизило перепад давления в реакторе с 0,8 до 0,42 МПа. Использование вертикального теплообменника позволило уменьшить потери тепла на 40% по сравнению с обычными горизонтальными теплообменниками. Соответственно уменьшились эксплуатационные и капитальные затраты на охлаждение отходящего из реактора потока. Применение оборудования, обеспечивающего снижение перепада давления и повышение эффективности теплосъема, позволило повысить жесткость процесса риформинга. Непрерывная регенерация катализатора сохраняет его равновесную активность при низком давлении, повышает выход и октановое число риформата. Регенерация осуществляется в четырех независимых зонах нагрева, выжига кокса, оксихлорирования, сушки и охлаждения при радиальном потоке газа через слой катализатора. В дальнейшем за счет реконструкции давление в реакторе снизили до 0,7 МПа, объемную скорость подачи сырья повысили до 1,5 Ч-1, кратность циркуляции ВСГ понизили до 2,5, скорость циркуляции катализатора повысили с 300 до 900 кг/час. [c.162]

Последний случай соответствует сушке в адиабатических условиях, которые возможны в сушилке, работающей без тепловых потерь. В такой сушилке удельные потери тепла на нагревание высушенного материала ( м), транспортных устройств ( т) и в окружающую среду ( п)- а также добавочно вводимое в сушильную камеру тепло ( доб.) и энтальпия материала ( aOi) на входе в сушилку равны нулю [c.748]

Количество тепла, потребное для обработки раствора в сушильном барабане, вычислим, принимая, что потери тепла в окружалощую среду составляют 10% от полезно передаваемого тепла, и пренебрегая расходом тепла на нагревание подаваемого на сушку ретура — части готового продукта. [c.390]

Построение процесса сушки в / — -диаграмме. Наносим на диаграмму точку А, характеризующую состояние наружного воздуха (по to = 22,2° С и сро = 59%), и точку М, соответствующую началу процесса сушки (по d, и /i), как показано на рис. 82. По аналогии с предыдущим рассчитываем потери тепла в сушилке А = —90 ккал/кг. Из точки М проводим линию /, = onst и строим линию действительного процесса, проводя ее через точки М и до пересечения с изотермой <2 = 60° С. Подобное построение рассмотрено в предыдущем примере. По / — -диаграмме определяем расход сухих дымовых газов [см. формулу (518)] на 1 кг влаги [c.296]

Отжим производят с целью уменьшения влажности пасты красителя для ускорения сушки и снижения потерь тепла при сушке. Иногда отжим проводят для повышения крепости красителя и улучшения его оттенка, так как при отжиме удаляются и примеси, загрязняющие краситель. Чаще всего проводят отжим паст азокрасителей. Относительная влажность отжатых красителей составляет 35—55%. Красители отжимают на фильтрпрессах и гидравлических прессах различных конструкций. [c.275]

Теоретическая сушилка. Для исследования процессов сушки рас-смотрим так называемую теоретическую сушилку , в которой тепло, до-бавочно сообщенное в сушильной камере, полностью компенсирует потери тепла в окружающую среду, на нагрев транспортных приспособлений и сухого материала. [c.665]

Вакуу м-с у ш и л к и работают при давлении в yшиJп>пoм объеме значительно меньшем атмосферного. Сушка под вакуумом снижает потери тепла с отработанным сушильным агентом, позволяет лучше улавливать ценные (или агрессивные) пары, выделяющиеся из материала, и у меньшить потери продукта применение вакуума пр/шодит, однако, к усложнению конструкции сушилок. [c.688]

Пр и определении проектной экономии топлива за счет снижения потери тепла с уходящими газами следует иметь в виду, что большая разница в величине для сырого топлива и сушонки и связанные с нею различия условий сжигания часто требуют серьезных изменений в компоновке, а также в величине и распределении поверхностей нагрева агрегата. Для обеих схем пылеприготовления с разомкнутой и замкнутой сушкой должны быть приняты оптимальные проектные решения по парогенератору, включая выбор оптимальной температуры уходящих газов. Подсчет потери тепла с уходящими газами по приведенным характеристикам топлива производится по методике, изложенной в 5-3. [c.237]

Обобщенная зависимость суммарной экономии топлива с учетом потерь тепла и пыли при сушке, соответствующая проектным данным ЛО ТЭП ( 7-5,в табл. 7-10 <7суш=770 =0,58) [c.240]

В действительности же с отбором пара на сушку топлива экономия тепла в турбинном зале превышает потери тепла при сушке (изменения расходов электроэнергии на собственные нужды, сказывающиеся сравнительно мало, при выводе расчетных формул не рассматриваются). Согласно (7-68) повышение экономичности машинного зала с учетом потерь тепла при сушке равно бВтурб, % На эту относительную величину и уменьшится теплопроизводительность котлов. Таким образом, действительное изменение теплопроизводительности составит [c.241]

Формула (7-70) наглядно отображает сущность процессов и правильно учитывает влияние экономичности машинного зала. Последнее хорошо видно из рассмотрения граничных условий 1) для гипотетического случая сушки топлива паром из выхлопного патрубка конденсационной турбины ( =0), соответствующего предельному повышению к. п. д. машинного зала, величина бСпг=0 2) для случая сушки дросселированным острым паром (1=1). когда экономичность машинного зала с учетом потерь тепла при сушке согласно (7-68) снижается и величина бВтурб становится отрицательная, возрастание теплопроизводительности парогенераторов становится макси- [c.241]

На стадии воспламенения тепловьщеление превышает потери тепла. В период сушки, профева и сухой перегонки топлива происходит значительное изменение внешней и внутренней его сфук-тур, что сопровождается образованием фещин и пор, вьщелением летучих и образованием коксового остатка. [c.38]

При восп.тгаменении тепловыделение превышает потери тепла. В процессе предварительной тепловой подготовки — сушки, прогрева и в особенности сухой перегонки топлива — происходит значительное изменение внешней и внутренней его структур, характеризуюш,ееся образованием трещин, пор и даже измельчением кусков [c.17]

При более высокой влажности топлива эти схемы нецелесообразны аследствие повышения потерь тепла в парогенераторе, а также вследствие неустойчивости процесса горения, особенно в топке с жидким шлакоудалением. Для мельниц-вентиляторов допускают размол высоковлажных бурых углей с И "Р=3,6- 7,2% кг/МДж(15- 30%-кг/Мкал) при сушке до мельницы топочными газами в сушильной шахте. [c.290]

Индивидуальная разомкнутая схема с пылевым промежуточным бункером применяется при размоле высоковлажных топлив с И "Р>3,6- 4,8 %-кг/МДж (15 20 %-кг/Мкал) для топок с сухим и предпочтительнее, с жидким шлакоудалением. Усложнение и удорожание срсемы компенсируется при этом повышением к. п. д. парогенератора за счет уменьшения потери тепла дг вследствие-уменьшения объема дымовых газов, а также потерь тепла и <74 вследствие повышения устойчивости горения подсушенного топлива. В связи с повышением температурного напора при сушке топлива отходящими газами парогенератора (см. схему на рис. 14-4,6) несколько сокращаются поверхности нагрева парогенератора. [c.290]

Сушка под вакуумом снижает потери тепла с отработанным сушильным агентом, позволяет лучше улавливать ценные (или агрессивные) пары, выделяющиеся из материала, и уменьшить потери продукта однако применение вакуума приводит к усложнению конструкции сушилки. Если материал нельзя сушить при высокой температуре или он подвержен окислению, его сушат в вакуум-сушилках, так как температура сушимого материала в вакуум-сушилке низкая. Эти сушилки применяют для сушки материалов, склонных к пылеобразованию, а также для сушки взрывоопасных материалов. Благодаря применению вакуума процесс сушки при соприкосновении материала с нагретой поверхностью (плитами, з1меевиками и т. п.) происходит более интенсивно, чем при атмосферном давлении, так как влагосодержание воздуха при одной и той же относительной влажности возрастает с понижением давления. Интенсивное удаление влаги происходит в первый период (период постоянной скорости сушки), когда температура материала близка к температуре насыщения воды при данном разрежении. Во второй период 254 [c.254]