Теплоотдача и теплопередача фактор

Коэффициент К определяют по коэффициентам теплообмена (теплоотдачи), характеризующим эффективность передачи тепла от горячего агента к холодному. При решении задач по расчету теплопередачи в теплообменных аппаратах коэффициент К обычно подбирают из практических данных, учитывая основные факторы, от которых он зависит. Практические данные о коэффициентах теплопередачи некоторых теплообменных аппаратов высокопроизводительных установок приведены в табл. 5. [c.102]

Вследствие сказанного коэффициент теплоотдачи при кипении изменяется по длине аппарата, а в.месте с ним меняется и коэффициент теплопередачи. Рассмотрим, каково влияние этого фактора при условии, что изменением коэффициента теплоотдачи аг со стороны некипящего теплоносителя можно пренебречь. Для этого изучим, насколько отличается величина площади теплопередающей поверхности, полученная по формуле (1.16), т. е. / лог, от своего точного интегрального значения Рщ . [c.60]

Хотя каждый из корректирующих факторов может изменяться в широких пределах, зависящих от конструкции теплообменника, общий перепад давления со стороны кожуха в типичном кожухотрубном теплообменнике составляет примерно 20—30% перепада давления, который рассчитывался бы для потока через такой же теплообменник, но без учета перетечек и эффектов байпасирования. Фактически это самый большой недостаток предыдущих соотношений для расчета перепадов давления. При отсутствии представления о существенном влиянии перетечек и байпасных потоков ничего необычного не было в том, что результаты расчетов перепада давления по некоторым методикам просто завышались в 2, а то и в 10 раз. Следует, однако, отметить, что завышенные перепады давления могут существенно повлиять на расчеты теплопередачи в кожухотрубном теплообменнике. Как правило, размеры элементов конструкции рассчитаны на предельно допустимое значение перепада давления. Если перепады давления завышены, то возникает необходимость в увеличении шага размещения перегородок, диаметра кожуха или других изменений размеров кожуха, которые уменьшают скорость жидкости в межтрубном пространстве. Но уменьшение скорости приводит к снижению коэффициентов теплоотдачи и увеличению размеров аппарата, В некоторых случаях в результате уменьшения скорости может увеличиться загрязнение поверхности теплообмена. Таким образом, корректное определение перепадов давления не менее важно, чем расчеты коэффициентов теплоотдачи. [c.27]

В отличие от коэффициента теплопередачи К коэффициент теплоотдачи а характеризует скорость переноса теплоты в теплоносителе. Коэффициент теплоотдачи зависит от многих факторов режима движения и физических свойств теплоносителя (вязкости, плотности, теплопроводности и т.д.), геометрических параметров каналов (диаметра, длины), состояния поверхности омываемых теплоносителями стенок (шероховатая, полированная и т. п.). Таким образом, коэффициент теплоотдачи является функцией многих переменных, и простота уравнения (11.32) только кажущаяся, так как получить аналитическую зависимость для определения а очень сложно. [c.278]

Процессы теплообмена имеют большое значение в химической, энергетической, металлургической, пищевой и других отраслях промышленности. В теплообменных аппаратах теплопередача от одной среды к другой через разделяющую их стенку обусловлена рядом факторов и является сложным процессом, который принято разделять на три элементарных вида теплообмена теплопроводность, конвекцию и тепловое излучение. На практике эти явления не обособлены, находятся в каком-то сочетании и протекают одновременно. Для теплообменников наибольшее значение имеет конвективный теплообмен или теплоотдача, которая осуществляется при совокупном и одновременном действии теплопроводности и конвекции. [c.112]

Кроме того, конструкция печи влияет на теплопередачу посредством своих элементов, предназначенных для сжигания топлива, превращения в тепло электроэнергии и перемещения газов. От этих конструктивных элементов зависят интенсивность и характер тепловыделения, скорость и направление движения газов, т.е. факторы, которыми определяется температура газовой среды ГД1) (функция времени — продолжительности передачи тепла) и суммарный (включающий излучение и конвекцию) коэффициент теплоотдачи а ., или а . (формула (12.8) и (12.9)). [c.627]

Гидродинамическую аналогию используют также для процесса теплопередачи. При этом фактор массоотдачи заменяется на фактор теплоотдачи [c.114]

Теплопередача конвекцией представляет собой весьма сложный контактный процесс теплообмена, зависящий от большого количества факторов, оказывающих влияние на величину коэффициента теплоотдачи конвекцией (ккал/м час град), входящего в качестве множителя в известную формулу Ньютона, [c.356]

В сочетании с зависимостями для расчета теплоотдачи со стороны воды и переноса тепла через стенку трубки формула (1) дает возможность рационально проектировать трубные пучки конденсаторов. При расчете по этой методике среднего по поверхности пучка коэффициента теплопередачи могут быть отдельно учтены основные теплофизические, режимные и геометрические факторы, воздействующие на тенлообмен в конденсаторе. [c.148]

Первым и основным фактором, определяющим процесс теплообмена, является коэффициент теплопередачи, вторым — потери напора в скруббере Вентури. Оба эти фактора являются функцией скорости воздуха в горловине и удельного расхода воды, подаваемой на орошение. Поэтому исследования и обработка результатов опытов были направлены на выяснения взаимосвязи указанных величин. Коэффициенты теплопередачи рассчитывали по суммарному количеству тепла, переходящего от воздуха к воде в результате как конвективного теплообмена, так и путем испарения части воды, и относили к площади поперечного сечения горловины. Такой расчет используется нри охлаждении ненасыщенных газов в полых скрубберах [2, 31 коэффициенты теплоотдачи являются средними для аппарата в целом. [c.93]

Основной характеристикой температурного поля, являющейся индикатором дефектности, служит величина локального температурного перепада. Координаты места перепада, его рельеф или, иными словами, топология температурного поля и его величина в градусах являются функцией большого количества факторов. Эти факторы можно подразделить на внутренние и внешние. Внутренние факторы определяются теплофизическими свойствами контролируемого объекта и дефекта, а также их геометрическими параметрами. Эти же факторы определяют временные параметры процесса теплопередачи, в основном, процесса развития температурного перепада. Внешними факторами являются характеристики процесса теплообмена на поверхности объекта контроля (чаще всего величина коэффициента конвективной теплоотдачи), мощность источника нагрева и скорость его перемещения вдоль объекта контроля. [c.529]

Теплопередача от псевдоожиженного слоя к поверхности теплообмена подчиняется законам, отличающимся от законов теплообмена между газовым потоком и твердыми частицами псевдоожиженного слоя. Теплообмен менаду псевдоожиженным слоем и погруженной в него поверхностью теплообмена во многом определяется скоростью газового потока и порозностью слоя. С увеличением скорости газа усиливается интенсивность перемешивания, способствующая выравниванию температуры в псевдоожиженном слое как по оси, так и по радиусу, т. е. повышению интенсивности теплообмена. Вместе с тем увеличение скорости способствует увеличению порозности слоя, т. е. уменьшению концентрации твердой фазы. Это обстоятельство должно вызвать уменьшение теплопередачи, так как при уменьшении концентрации твердой фазы объемная теплоемкость среды, окружающей поверхность теплообмена, уменьшается. Такое двоякое действие скорости газового потока является причиной максимума зависимости коэффициента теплоотдачи от скорости газового потока [116, 44]. До тех пор, пока с повышением скорости газа порозность увеличивается незначительно, увеличение интенсивности перемешивания является доминирующим фактором и коэффициент теплоотдачи возрастает при увеличении скорости. [c.144]

Естественно ожидать, что факторы, способствующие теплоотдаче от стенки к жидкости, должны усиливать теплопередачу при кипении. Таким фактором может быть искусственное перемешивание или перемешивание, вызванное движением поднимающихся пузырьков. Движение последних зависит от геометрического расположения греющей поверхности и от того, происходит ли испарение в свободном или ограниченном пространстве. Таким образом, на процесс теплопередачи при испарении влияет геометрическая форма и расположение поверхности теплопередачи. [c.109]

Коэффициенты теплоотдачи а и теплопередачи К не являются физическими константами, зависящими только от физических свойств жидкости или газа и твердого тела, между которыми происходит теплообмен. Они зависят от многих факторов и прежде всего от характера движения газа или жидкости. [c.39]

При расчете процессов теплопередачи наибольшую трудность представляет определение частных коэффициентов теплоотдачи. Изучение процессов теплопередачи ведется как в теоретическом, так и в экспериментальном направлении. В первом случае задачи решаются математически, во втором — путем непосредственного опыта. Вследствие ограниченности возможностей аналитического решения дифференциальных уравнений в изучении процесса теплоотдачи большое значение приобретает эксперимент. Однако экспериментальное изучение сложных процессов, зависящих от большого числа отдельных факторов, является очень трудной задачей. Одним из средств для решения этой задачи является теория подобия, которая по своему существу является теорией эксперимента. [c.69]

Первое приближение. Примем значение коэффициента теплопередачи С/в = = 312 Вт/(м2-°С). Принятое значение в расчете на единицу полной наружной поверхности оребренной трубы с низкими ребрами меньше, чем для гладкой трубы. Это является следствием того, что термические сопротивления с внутренней стороны трубы должны будут умножаться на большие значения отношения площадей наружной и внутренней поверхностей трубы, тогда как все остальные факторы, такие, как скорости и сопротивления загрязнения, остаются теми же. Средневзвешенная эффективность оребренной поверхности незначительно уменьшает эффективный коэффициент теплоотдачи от потока в межтрубном пространстве к трубе [c.366]

Скорость фазового перехода из газообразного состояния в твердое. Эта скорость определяется интенсивностью отвода тепла из газовой фазы и из образующейся затем твердой фазы. При проведении сублимации без добавления в конденсатор холодного газа-носителя фактором, определяющим скорость процесса, является обычно коэффициент теплоотдачи от пара к поверхности конденсации. В этом случае величина общего коэффициента теплопередачи лежит в пределах 2,44—9,77 ккал м ч - град). Исключительно высокие скорости охлаждения могут быть получены при добавлении холодного газа-носителя непосредственно в пар или при дополнительном охлаждении потока пара путем прямого контакта с инертной жидкостью. [c.602]

Вследствие такой сложной зависимости коэффициента теплоотдачи йг от многих факторов еще не найдено достаточно надежных общих формул, и для расчетов часто приходится пользоваться опытными значениями коэффициента теплопередачи К. [c.398]

Это значение несколько велико с точки зрения генерации шума (для отопительных систем зданий скорость воздуха должна быть ниже 6,1 м сек), но в данном случае шум не является лимитирующим фактором. Первое приближение может быть получено подстановкой этого значения в 14-ю строку табл. 11.4, вместе с величиной 1,52 м/сек для скорости воды в трубах. Последнее значение было выбрано исходя из приемлемого значения перепада давлений по водяной стороне. Массовая скорость (строчка 15) представляет собой произведение величин, стоящих в строках 13 и 14 для воздуха и воды соответственно. Коэффициент теплопередачи рассчитывается согласно операциям, указанным в строках 21—27 таблицы. Отметим только, что при расчете величины, стоящей в 24-й строке, коэффициент теплоотдачи с водяной стороны был умножен на отношение теплообменных поверхностей с водяной и воздушной сторон соответственно. [c.222]

Наиболее капитальными опытами по теплообмену между кипящим слоем и теплообменником являются опыты А. В. Чечет-кина [12]. Эти опыты проводились с целью определения локальных значений коэффициентов теплоотдачи, определения средних по поверхности коэффициентов теплопередачи, выявления зависимости этих коэффициентов от различных определяющих факторов, в том числе от влажности воздуха и скорости фазовых превращений. Опыты проводились на трех специальных экспе- [c.70]

Требуемые высокие значения эффективности теплопередачи говорят о том, что применяемая схема движения теплоносителя должна быть близкой к противоточной. По-видимому, этому условию удовлетворяет многоходовая пере-крестнопоточная схема (см. рис. 1.14). Анализ рис. 4.4 показывает, что при характерной для этого случая постоянной разности температур и величине подогрева, в четыре раза превышающей разность температур, отношение длины к диаметру непрерывного круглого канала для воздуха должно быть равно примерно 300. Большие значения коэффициента теплоотдачи при поперечном обтекании оребренных труб могут снизить эту величину примерно вполовину. Если принять Ид, = 150, то ориентировочное значение скорости воздуха люжет быть определено, исходя из допустимой величины перепада давления (фактор трения, отнесенный к эквивалентному диаметру проходного, сечения приблизительно. равен 0,13). Таким образом, [c.222]

При работе испарителей в схеме холодильной машины появляется ряд специфических эксплуатационных факторов, оказывающих значительное влияние на теплоотдачу и теплопередачу в аппарате. К таким факторам относятся наличие масла в хладагенте, перегрев паров хладагента на выходе из испарителя, наличие пара на входе в испаритель. [c.177]

В результате поверочных расчетов теплообменных аппаратов из уравнения (128) определяют действительное значение коэффициента теплопередачи Это значение сравнивают с величиной /Сер, вычисляемой по уравнению (139) при свойствах и скоростях потоков, наблюдавшихся во время испытаний установок. Отклонения /С р от Кср могут вызываться погрешностями измерений на установке, а также погрешностями расчетных формул для определения коэффициентов теплоотдачи, которые могут недостаточно полно учитывать масштабный фактор, связанный с неравномерным распределением материальных и тепловых потоков. Уменьшение К р по сравнению с Кср может быть связано с дефектами изготовления оборудования, а также с условиями эксплуатации, например забивкой аппаратов водой или углекислым газом. [c.204]

Коэффициент теплопередачи Кг, определяемый в основном величиной коэффициента теплоотдачи аг от стенки к кипящей жидкости, зависит от большого числа конструктивных и физико-химических факторов, важнейшими из которых являются [c.148]

При тепловом расчете описываемых типов аппаратов обычно рассматривают четыре фактора, влияющие на скорость теплопередачи (рнс. 5.15) теплоотдачу пограничного слоя греющей жидкости к металлической стенке, теплопроводность стенки, теплоотдачу от стенки к пограничному слою нагреваемой жидкости и теплоотдачу от пограничного слоя нагреваемой жидкости к основной массе жидкости. При обычных толщинах стенки аппарата, вследствие хорошей теплопроводности металла, влияние этого фактора на общую скорость теплопередачи мало по сравнению с влиянием коэффициентов теплоотдачи пограничных слоев жидкости. Кроме того, коэффициент теплоотдачи от стенки аппарата к реакционной массе рассматривают как единый фактор, так как его величина сильно зависит от изменения температуры. [c.144]

На интенсивность теплопередачи при кипении влияют следующие факторы 1) величина удельного теплового потока дг, зависящая от разности температур между теплопередающей поверхностью и кипящей жидкостью 0 , физических свойств жидкости 2) смачиваемость теплопередающей поверхности жидкостью если кипящая жидкость хорошо смачивает поверхность, то пузырьки образуются небольшие, легко отделяются от поверхности, улучшая теплопередачу. Масло, растворенное в холодильном агенте, ухудшает смачиваемость, а следовательно, теплоотдачу 3) конструкция испарителя при парообразовании внутри вертикальных труб всплывающие пузырьки пара усиливают теплообмен и способствуют подъему парожидкостной смеси скорость подъема тем больше, чем меньше диаметр труб 4) скорость движения теплоносителя 5) загрязнение [c.156]

Интенсивность выпаривания, а следовательно, и производительность выпарной установки зависят от ряда факторов. Решающим фактором является теплоотдача от греющего пара выпариваемому раствору. Чем выше полезная разность температур, тем выше скорость движения раствора в трубах греющей камеры и тем интенсивнее идет процесс выпаривания. С повышением концентрации увеличивается вязкость раствора, снижается скорость циркуляции и перемешивания, ухудшается теплопередача и снижается интенсивность выпаривания. Поэтому во II и III корпусах выпаривают меньше воды, чем в I корпусе. [c.126]

А. Тепло- и массопереиос к твердым телам и жидким средам прн внешнем обтекании тел и течении в каналах, при вынужденной и естественной конвекции. Перенос теплоты к твердым телам и жидким средам при ламинарном течении с заданными граничными условиями или условиями сопряжения полностью описывается законом теплопроводности Фурье, если только тепловые потоки не превышают своих физических пределов (фононный, молекулярный, электронный перенос н т. д.). Возможность решения сложных задач в большей или меньшей степени зависит только от наличия необходимой вычислительной техники. Для расчета ламинарных течений, включая и снарядный режим, к настоящему времени разработано достаточно много стандартных про1-рамм, и их число продолжает непрерывно увеличиваться. Случай движущихся тел включает в себя также и покоящиеся тела, так как координатную систему можно связать с телом и, таким образом, исключить относительное движение. Поэтому методы расчета теплопередачи к твердым телам и жидким средам при их ламинарном течении полностью аналогичны. Единственным фактором, влияющим на тепловой поток как при нестационарном нагреве твердого тела, так и при квазистационар-ном ламинарном течении, является время контакта. Хотя часто коэффициент теплоотдачи нри ламинарном течении представляется как функция скорости, необходимо обязательно помнить, что скорость течения есть только мера времени контакта или времени пребывания среды в теплообменнике. Эта концепция обсуждалась в 2.1.4, где было показано, каким образом и — а-метод, используемый обычно для описания ламинарного теплообмена, можно применить и для расчета нестационарного теплопереноса а твердом теле. В разд. 2.4 эта концепция получает даль- [c.92]

Задача о теплопередаче от неподвижного диска в системе двух дисков в настоящее время не решена. В связи с этим температура поверхности рабочего электрода определялась с помощью эмпирических уравнений, полученных методом математического планирования эксперимента. За выходной параметр принималась температура поверхности металла, определяемая с помощью зачеканенной в образец хромель-копелевой термопары, а факторами были частота вращения верхнего диска, температура раствора в ячейке и плотность теплового потока (при теплоотдаче от раствора к металлу - температура хладагента). [c.176]

В трубчатых печах конверсии основным фактором, лимитируицим скорость процесса, является теплоотдача от внутренней поверхности трубч к потоку газа. При исследовании переноса в зернистом слое можй о пользоваться как коэф циентом теплопередачи, так и эффективным коэффициентом теплопрсводимости олоя, рассмотренным выше. [c.65]

Коэффициент теплоотдачи со стороны закрученного газового потока зависит от многих факторов, влияюших на гидродинамическую структуру потока. Реализация процесса энергетического разделения в закрученном газовом потоке усложняет картину взаимодействия потоков, процесс теплопередачи и теплоотдачи. [c.151]

Если при нагреве тонкого тела перепад температур АГ" по его толщине изменяется во времени незначительно, то при нагреве массивных тел величина АТ" может изменяться в широких пределах, достигая величин, не допустимых с точки зрения качества нагрева. Поэтому величина удельной поверхности нагрева играет при нагреве тонких тел иную роль, чем при нагреве массивных. В первом случае ее главная роль заключается в увеличении теплоотдачи на поверхность изделия, во втором — в интенсификации теплопередачи внутри изделия. Иными словами, в первом случае она интенсифицирует определяющий процесс, во втором —- определяемый процесс. В первом случае увеличение удельной поверхности нагрева можно заменить воздействием других факторов, например увеличением оАГср, во втором случае единственный путь интенсификации нагрева — это максимально возмолсное увеличение удельной поверхности нагрева. Это следует из того, что к для данного материала есть величина постоянная, а увеличениеДГср по технологическим причинам возможно в ограниченных пределах. Указанное имеет принципиальное значение при расчете и конструировании печей. [c.29]

Следует отметить, что во многих случаях при тепловом расчете теплообменников существенной является не абсолютная величина коэффициента теплопередачи, а относительное изменение этой величины ори переходе от одного режима (работы к другому. При таком переходе гео метричеоюие факторы, определяющие со бой значения коэффициентов теплопередачи, а также понравоч-ный коэффициент на загрязнение, остаются неизменными. Влияние остальных факторов на коэффициенты теплоотдачи, как было установлено выще, может быть сведено к двум основным, а именно к влиянию скорости или расхода каждой из сред я к влиянию средней температуры этих сред в теплообменнике. Так, при теплоотдаче от воды к стенке или от стенки к воде имеем [c.123]

Однако практически зависимость толщины пограничного слоя от. ряда параметров заставляет пользоваться уравнением (12), где а=а — коэффициенту теплоотдачи конвекцией. В отличие от других коэффициентов, применяемых в теории теплопередачи, коэффициент к есть величина, зависящая от многих факторов и определяемая исключительно опытным путем. Так как теплоотдача конвекцией органически связана с гидродинамическими условиями в потоке и свойствами среды, составляющей поток, то наиболее общим выражением, позволяющим находить коэффициент теплоотдачи конвекцией при вынужденном движении, является взаимосвязь между числами Нуссельта (Ыи=акХа1Х), Рейнольдса [Re — wxa ) и Пранд-тля (Яа = г1(с/Я ), представленная уравнением [c.85]

Дэйвидсон пришел к выводу, что определяющим фактором теплопередачи в трубах с толстыми стенками является не коэффициент теплоотдачи от стенки к жидкости, а теплопроводность материала стенки. Автору не удалось непосредственно измерить коэффициент теплоотдачи. Однако экстраполируя измеренные значения коэффициента теплопередачи для труб с различной толщиной стенки к значениям, которые могли бы быть при нулевой толщине, Дэйвидсон получил возможность оценить величину коэффициента теплоотдачи к кипящей жидкости. Эта величина превышает 2,4 10 ккал/м - час° С. Вероятно, поверхностное кипение в зоне подогрева явилось основной причиной того, что полученные коэффициенты теплоотдачи были в 4 раза выше рассчитанных по уравнению Диттуса и Волтера. Рассматривая механизм теплообмена для условий, в которых проведены опыты, Дэйвидсон предложил при обобщении экспериментальных данных использовать следующие критерии [c.68]

При рассмотрении факторов, оказывающих влияние на задержку при самовоспламенении, нельзя игнорировать также гидродинамическое состояние смеси. Однако действие этого фактора следует рассматривать совместно с условиями горения в камере сгорания. Так, известно, что в дизельном двигателе при движении воздуха или газовой смеси задержка воспламенения уменьшается. Это объясняют тем, что одновременно с интенсификаи.ией теплопередачи от воздуха к распыленному топливу происходит также усиление химического действия. Однако такое объяснение сомнительно. Ниже, в разд. 5.4, где рассматривается самовоспламенение предварительно перемешанных газов, будет показано, что перемежающиеся вихри и пульсации течения оказывают негативное действие на развитие и ускорение газофазных химических реакций и, следовательно, затрудняют воспламенение. Это объясняется не только усилением теплоотдачи к стенкам реакционного сосуда, но также тем, что вихри и пульсации препятствуют локальному накоплению тепла и активных молекул, выделяемых в ходе химической реакции. Исходя из этого, можно ох<идать, что для распыленного топлива, ио крайней мере в тех случаях, когда задержка воспламенения [c.88]

Анализ системы, состоящей из уравнения (2.44) и кинетического уравнения реакции первого порядка, проведен в работах [96, 97]. Такой подход удобно использовать для моделирования процессов получения крупногабаритных блоков, так как часто из-за низкой теплопроводности режим их получения близок к адиабатическому (число БиоСО, ). Более полная постановка задачи моделирования процесса химического формования в форме дается анализом режимов работы периодического реактора без смешения при нестационарно протекающих химических процессах и кондуктивном теплопереносе. Один из вариантов расчета может быть выполнен при следующих допущениях [98] реакция, протекающая в рассматриваемой области, является одностадийной и необратимой теплопередача в зоне реакции осуществляется путем теплопроводности движение реагирующего вещества и связанный с ним конвективный механизм передачи тепла отсутствуют исходное вещество и продукты реакции находятся в одном фазовом состоянии, т. е. протекание реакции не сопровождается фазовыми превращениями лраиица рассматриваемой области непроницаема для вещества теплообмен на границе раздела происходит по закону Ньютона величины, характеризующие физические свойства вещества (теплопроводность, теплоемкость, плотность), химическую реакцию (энергия активации, предэкспоненциальный фактор, тепловой эффект) и условия протекания процесса (давление, температура окружающей среды, форма и размеры области, коэффициент теплоотдачи), в ходе процесса не изменяются. [c.54]

Одним из факторов, ограничивающих производительность установок по каталитической газификации, является скорость теплопередачи через стенки труб от греющего газа к компонентам реакции. В периодических процессах тепло, необходимое для реформинга, аккумулируется в слое катализатора. Углерод, отложив-цшйся на катализаторе и снижающий его активность, выжигают воздухом, обеспечивая таким образом подвод тепла для процесса. Количество тепла, подводимого в течение каждого цикла, ограничено количеством, которое может быть накоплено в слое катализатора, скоростью подвода тепла изнутри частиц катализатора к наружной поверхности и скоростью теплоотдачи от поверхности частиц к газам-реагентам. [c.328]

Приведенная выше методика теплового расчета процесса вальцевания пригодна лишь для проведения приближенных или ориентировочных расчетов. Это обусловлено тем, что выражение (2.17) для количества теплоты, уносимого охлаждающей водой, предполагает, что соответ-ствуюихая часть энергии практически мгновенно передается от вальцуемого материала к воде. Однако скорость теплопередачи в значительной степени зависит от величины существующих термических сопротивлений, условий теплоотдачи и гидродинамического режима течения воды. Поэтому разность температур воды на выходе и на входе в валок не является произвольной, а определяется указанными выше факторами. [c.31]

Если В последовательных опытах (трех и более) при исследовании теплообменника скорость жидкости изменяется лишь внутри труб или только в межтрубном пространстве, то и зменёииё общего коэффициента теплопередачи зависит только от изменения соответствующего коэффициента теплоотдачи. Например, общий коэффициент теплопередачи получен из трех опытов, в которых скорость жидкости, текущей по трубкам, составляла соответственно 0,61, 1,22 и 2,44 ж/сек скорость жидкости, находящейся в меЖтрубном пространстве, сохраняется постоянной. Из теории теплопередачи известно, что а1=йУ , где размерная константа Ь характеризует неизменяюшиеся факторы в выражении для коэффициента теплоотдачи. Поскольку Яот/бот, Яотл/ботл и 2 являются величинами, сохраняющими в этих опытах постоянное значение, то сумма их обратных величин есть некоторая размерная константа а. Тогда уравнение (П1-89) можно записать в следующем виде , [c.220]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология