Результаты испытаний испарителей

РЕЗУЛЬТАТЫ ИСПЫТАНИЙ ИСПАРИТЕЛЕЙ [c.145]

В результате испытаний гладкотрубных испарителей (ИКТ-20, ИКТ-40, ИКТ-90, ИКТ-35), работающих на Н22, установлено, что в интервале температур to от —40 до 5 С и др от 900 до 7000 Вт/м скорость хладоносителя существенно влияет на к лишь при значениях ее, меньших 1,5 м/с при значении большем 1,5 м/с, значение к определяется в основном тепловым сопротивлением со стороны холодильного агента. Из результатов испытаний испарителя ИКТ-90 следует, что в режиме кондиционирования при использовании в качестве хладоносителя воды вместо раствора СаОг коэффициент теплопередачи при прочих равных условиях увеличивается на 10—40% (большие значения к относятся к большим тепловым нагрузкам). При испытании испарителя [c.32]

В результате испытаний испарителя ИФ-50 с внутритрубным кипением R22 при массовой концентрации масла 0,8—1,5%, массовой скорости холодильного агента 40—130 кг/ /(м - с) и скорости хладоносителя 0,65—0,69 м/с получены следующие результаты [c.37]

Что же нужно будет сделать Чтобы ответить на этот вопрос, мы должны усвоить, что гидроудары, обусловленные понижением температуры в охлаждаемом объеме в пределах настройки задающего термостата, могут появиться только в результате чрезмерной заправки хладагентом. В самом деле, если разработчик указывает на табличке с характеристиками установки, что заправка Р22 составляет 420 граммов, то эта величина с высокой точностью соответствует результатам испытаний, проведенных на заводе-изготовителе именно для данной установки. При проведении этих испытаний снижается температура воздуха на входе в испаритель, а затем подбирается величина заправки таким образом, чтобы в номинальном диапазоне условий работы величина переохлаждения не была слишком низкой. [c.253]

Если для одного испарителя из четырех расхождение превышает допускаемые, результат этого определения отбрасывают и за результат испытания принимают среднее арифметическое оставшихся трех параллельных определений. [c.330]

Вопрос о местных гидравлических сопротивлениях представляется малоизученным. В работе [40] предлагается учитывать местные сопротивления коэффициентом е = 1,5. Однако сопоставление данных расчета с результатами испытания ряда кожухотрубных испарителей приводит к необходимости повышения этого коэффициента примерно до 2. Таким образом, в окончательном виде применительно к кожухотрубным испарителям с внутритрубным оребрением уравнение (У1-29) примет вид [c.157]

Как указывалось ранее (стр. 3), наибольшее распространение в крупнотоннажных химических производствах получили вакуум-кристаллизаторы с циркуляцией суспензии через испаритель. В результате испытаний различных вариантов была определена наиболее удобная в эксплуатации схема пилотной установки для испытаний кристаллизаторов этого типа (см. рисунок). [c.30]

Проведенное сопоставление для гладкотрубных испарителей показало, что значения коэффициентов теплопередачи аппаратов удовлетворительно согласуются между собой (в пределах 10—15%). По результатам испытаний были сделаны следующие основные выводы. В исследованном интервале температур и тепловых нагрузок (см, табл. 14) скорость хладоносителя оказывает существенное значение на к лишь при значениях ее, меНьших 1,5 л/сек. При большем значении величина к определяется в основном термическим сопротивлением со стороны агента. [c.154]

Результаты испытания малого фреонового испарителя (воздухоохладителя) пока- [c.325]

Ориентировочные значения перепадов температур и скоростей хладоносителей, которыми можно руководствоваться при расчетах испарителей, приведены в табл. I—22 и I—23. Эти данные основаны на литературных источниках и результатах испытаний промышленных аппаратов. Более обоснованно значения 0 и могут быть найдены на основе технико-экономического анализа. [c.39]

Каждый из элементов, входящих в состав холодильной машины (компрессор, конденсатор, испаритель и т. д.), имеет собственные-характеристики, показывающие, как зависят друг от друга различные параметры этих элементов. Эти зависимости могут быть получены расчетным путем либо экспериментально в результате испытаний элементов. При объединении в холодильную машину работа отдельных элементов перестает быть независимой (в отличие от работы при индивидуальных испытаниях) и изменяется вид кривых на графиках характеристик. Как правило, изменяются и координаты, в которых строят характеристики. [c.9]

Перед испытанием проверяется имеющаяся схема холодильной машины или составляется вновь. Все компрессоры, испарители, конденсаторы и др. необходимо перенумеровать, чтобы избежать ошибок при обработке результатов испытания. [c.227]

Эффективность присадок оценивалась по потере массы масла и изменению его кислотного числа при окислении масляной пленки на поверхности металла. Такие условия в наибольшей мере приближаются к условиям работы иасла в подшипнике, так как при растекании масла по дорожке качения подшипника образуется масляная пленка, которая подвергается воздействию кислорода воздуха при повышенной температуре. Температура испытания была установлена 200°С (на 50 °С выше температуры испытания в подшипнике), продолжительность испытания - 50 ч. В этих условиях окисления эфиры ПЭТ и ЭТР, не содержащие антиокислителей, полностью деструктируются через 50 ч испытания потери массы эфиров достигают 70-80%, оставшаяся на поверхности металлического испарителя часть представляет собой твердую сухую пленку. Введение антиокислителей позволяет в значительной мере затормозить процесс термоокислительной деструкции (табл.1). Как видно, потеря массы афиров, являющаяся следствием двух процессов - физического испарения жидкости и улетучивания легких продуктов термоокислительной деструкции, может быть снижена до — 20%. Оставшаяся в металлическом испарителе часть представляет собой жидкую массу. На стабилизирующий эффект существенно влияет концентрация ингибитора. В данном случае расход ингибитора связан не только с его участием в процессе окисления, но и с его потерей за счет испарения. Возможно поэтому в пределах концентраций от 0,5 до 2% наилучшие результаты были получены при концентрации ингибитора 2%. [c.31]

Результаты теплового испытания змеевикового испарителя производительностью 100 кг/ч [c.81]

Искажение в результаты анализа может внести разложение антиоксиданта, происходящее за счет загрязнений испарителя, каталитического действия материала испарителя и колонок, а также носителя. Для проверки и исключения подобных ошибок перед началом работы следует проанализировать искусственную смесь наиболее неустойчивого из определяемых антиоксидантов со стандартом. Полученная при этом хроматограмма изучается, определяется правильность формы пика антиоксиданта (отсутствие размывания переднего и заднего фронтов пика, отсутствие ложных пиков) и рассчитывается состав пробы с учетом поправочных коэффициентов, который затем сравнивается с составом взятой искусственной смеси. Свежеприготовленный сорбент и колонка, как правило, дают неудовлетворительные результаты по первым пробам, так как при этом происходит насыщение каталитически и адсорбци-онно активных центров сорбента и материала стенок колонки. После того как эти центры насыщаются (за счет первых проб), проводят вышеуказанное испытание на искусственной смеси и приступают к анализу. Из антиоксидантов наименее термически и каталитически устойчивыми являются производные я-фенилендиами-на, например 4010 МА. [c.77]

Сопоставляя полученные результаты с даины.ми промышленных испытаний роторно-пленочных испарителей типа Лува , следует отметить, что в сопоставимых условиях, т. е. при работе на капролактаме, значения К для испарителя с гофрированным ротором оказались на 30—50% выше. [c.179]

Если проанализировать полученные результаты совместно с данными испытаний роторно-пленочного испарителя (см. стр, 181), [c.199]

Общие указания по монтажу аппаратов холодильной установки. Аппараты, поступившие на место монтажа, независимо от конструкции и типа должны иметь паспорта с указанием результатов заводских испытаний. Кожухотрубные испарители и конденсаторы без таких данных не допускаются к установке. Секционированные аппараты поступают на место монтажа обычно отдельными секциями. Монтируют секции последовательно, с учетом заводской маркировки, и соединяют коллекторами, после чего устанавливают арматуру. Вентили и краны до этого должны быть притерты и испытаны на плотность воздушным давлением или керосином. [c.463]

Подбор компрессорно-конденсаторного агрегата (машины) вторым методом производят по графикам, на которых даны холодопроизводительность и потребляемая мощность в функции от температур кипения /о и конденсации либо (для холодильных машин) от температуры хладоносителя на выходе из испарителя /р2 и температуры охлаждающей воды на входе в конденсатор /вд1- Такие графики получают в результате заводских или лабораторных испытаний холодильных машин и агрегатов. [c.135]

Труба с цельнотянутым оребрением (см. рис. 1У-19а)была испытана Г. Лавиным и Е. Юнгом [138] в сопоставлении с гладкой трубой. В табл. VI-6 (поз. 1) приведена техническая характеристика этой трубы. Хотя, как указывалось выше, условия испытания [138] не соответствовали обычным условиям работы холодильных испарителей, результаты, приведенные в этой статье, можно использовать для сопоставления труб с цельнотянутым оребрением и гладкой. [c.160]

Из результатов испытаний испарителя ИТГ-90 следует, что для режима ксндиционирования использование в качестве хладоносителя воды вместо СаС1г при прочих равных условиях обеспечивает увеличение к на 10—40% (большая величина относится к большим тепловым нагрузкам). [c.155]

Выполненные исследования дали возможность разработать конструкцию лабораторной установки нарофазного каталитического крекинга с порошкообразным катализатором. В результате испытаний нескольких конструкций выбрана и смонтирована лабораторная установка периодического действия (рис. 3), с попеременно осуществляющимися п одном реакторе (рис. 4) процессами каталитического крекинга сырья и регенерации катализатора. Сы))Ь( из бачка через бюретку 1 (см. рис. 3) обеспечивающую постоянную iKdjio Tb дозирования сырья, подаетсн в испаритель, где оно испаряется н нары нагреваются до температуры реакции. Нагретые пары постугглют в нижнюю часть реактора 2 иод слой катализатора и, проходя скао ь слой, приводят его в состояние кипения. [c.165]

На рис. 1, а схематически показана гомоген ая капиллярная структура. Фитиль прилегает к стенке тепловой трубы таким образом, чтобы обеспечить хоронтий контакт со стенкой в зоне передачи теплоты. Хороший контакт обеспечивает удовлетворительную теплопередачу ог стенок и к стенкам тепловой трубы. Используются также каналы на стенках (рис. 1, б). Более усовершенствованную структуру представляют собой тонкие экраны (рис. 1, в). Преимущество такой конструкции заключается в том, что уменьшается унос жидкости, текущей в фитиле, паром, который движется из испарителя тепловой трубы к конденсатору. Более важно, что экран может иметь поры малого размера и это позволяет увеличить капиллярный потенциал без существенного увеличения сопротивления в каг1алах. В [196] приведены результаты испытаний тепловых труб с капиллярной структурой, изображенной на рис. 1, б, в, которые показали улучшение. характеристик тепловых труб. [c.109]

Результаты теплового испытания испарителя на газопроводе Кохтла-Ярве — Ленинград [c.80]

В 1960 г. Саратовский Гипрониигаз провел испытание испарителя с поверхностью нагрева 0,56 м . Его змеевик диаметром 0,230 м изготовлен из труб 28 X. 3 мм (см. рис. 20). Сжиженный газ состоял из 60,9% масс, бутана, 22,6% пропана, 11,5% пентана, 3,6% этана и 1,4% метана. Расход парообразных углеводородов определялся с помощью газового счетчика, а расход воды, циркулирующей в змеевике, измерялся весовым способом. Результаты исиыта1гий приведены в табл. 2. 27. Таблица 2. 27 [c.81]

Так, на одном из предприятий для получения фталевого ангидрида использовали нафталин, качество которого не соответствовало ГОСТу, что и привело к образованию пирофорных соединений. В дальнейшем на этом предприятии были проведены промышленные испытания на двух аналогичных технологических линиях в течение трех месяцев. Одна линия работала на кондиционном сырье, другая — на некондиционном. За это время на второй линии произошло 44 загорания. Как показали результаты испытаний, в зависимости от качества нафталина температура самовоспламенения образующейся смолы изменялась в широких пределах — при использовании очищенного нафталина, соответствующего ГОСТу, она составляла 210 °С, а при использовании недостаточно очищенного 130 °С, т. е. соответствовала рабочей температуре кспарени. нафтялина. Осуществление ряда дополнительных мероприятий (предварительная фильтрация нафталина от смолистых примесей, своевременная очистка испарителей нафталина от смолистых остатков и др.) позволило уменьшить опасность воспламенения в данном технологическом процессе. [c.84]

В процессе отгонки эфира в кубе синтеза и в пленочных испарителях накапливается Н2504, максимальное содержание которой может достигнуть 21—30 %. Результаты испытаний металлических материалов на стадии выделения эфира из кубовых остатков реактора синтеза МА приведены в табл. 2.31. В составе сред приведено суммарное содержание метилакрилата (МА), диметилового эфира (ДМЭ) и метил-р-метоксипропио-ната (М-р-М), так как по коррозионному воздействию на металл они не отличаются. [c.159]

Результаты проведенного выше расчета подтверждаются данными [119] полупромышленного испытания испарителя с десятиканальными трубками (поз. 6 в табл. УГ-б). Значения коэффициентов теплопередачи при кипении К22 в трубах этого испарителя при /(, = О °С, полученные при испытании, примерно на 30 % выше значений, рассчитанных по уравнению (У1-28), что надо признать достаточно хорошим совпадением, учитывая индивидуальные особенности аппаратов и некоторую разницу в значениях коэффициента живого сечения, коэффициента эффективности ребра и др. [c.159]

Результаты испытания малого фреонового испарителя с вынужденным движением воздуха, по данным Г. Лорентцена [67], показывают рост коэффициента теплопередачи с тепловой нагрузкой (рис. 50, в). На графике показано также изменение общего температурного напора At, разности температур воздуха и наружной поверхности А, потери темпера турного напора, связанной с падением давления в испарителе С. Разность температур фреона и стенки В почти не зависит от нагрузки, что, по данным Лорентцена, типично для змеевиковых испарителей с ТРВ. Коэффициент оребрения испытанного испарителя был равен 15,2. [c.135]

Для ориентировочных расчетов величина др может быть принята из табл, 15, составленной на основании результатов испытаний промышленных испарителей при Ws = 1,5 м1сек. Опыты были проведены с рассолом СаС1а высокой концентрации = 1,25 кг/л). При использовании рассола с меньшей концентрацией величина др возрастает. [c.152]

В последнее время опубликованы результаты испытаний нескольких промышленных кожухотрубных испарителей типа ИТГ с гладкими стальными трубами при работе на фреоне-22, поскольку более высокие коэффициенты теплоотдачи Ф-22 по сравнению с Ф-12 позволяют иногда отказаться от использования дефицитных и дорогих медных оребренных труб. Были испытаны испаритель ИТГ-20 в ЛТИХП, ИТГ-40 и ИТГ-40а во ВНИХИ, ИТГ-90 на заводе Компрессор , ИТГ-35 во ВНИИхолодмаше. Основные условия проведения испытаний приведены в табл. 14. [c.154]

Для ориентировочных расчетов значения д р можно получить из табл. I —15, составленной на основании результатов испытаний промышленных испарителей при скорости рассола СаС1г гг) = 1,5 м/с и плотности его при 15 С, равной 1,25 кг/л при использовании рассол меньшей концентрации др возрастает. [c.29]

Результаты испытаний малого фреонового воздухоохладителя с коэффициентом оребрения 15, по данным Г. Лорентцена [209], показывают рост коэффициента теплопередачи с увеличением тепловой нагрузки (рис. 122, в). На графике представлен также общий температурный напор А t, слагающийся из перепада температур воздуха и наружной поверхности трубы /4 внутренней стенки и кипящего фреона В и дополнительной разности температур, вызванной падением давления в испарителе С. [c.229]

Весьма ценные результаты по исследованию теплоотдачи в вертикальных трубках дают опыты, цроведенные на вертикальном испарителе с естественной циркуляцией. Для испытания в качестве вертикального испарителя была применена медная трубка длиной 1475 мм, диаметром 27 X 3 мм. Тепловая нагрузка колебалась в пределах от 5000 до 140 000 ккал/м час. Испытания проводились в режиме чистого кипения, когда температура жидкости, поступающей в испаритель, была лишь на 1°С ниже соответствующей температуры кипения. [c.118]

По окончании сборки у выхода на испаритель ставят заглушку с вентилем. Открыв этот вентиль, в змеевик дают острый пар под. давлением 8—10 ати. Когда змеевик прогреется и пар сильной струей пойдет через вентиль, его закрывают, обтягивают болты и выявляют утечки. Если утечки не удается устранить обтяжкой болтов, то подачу пара прекращают, разбирают дефектные участки и виимательно осматривают уплотнительные поверхности. После устранения обнаруженных дефектов повторяют испытание паром. Если при этом пришлось снимать калач, то прокладки нужно поставить новые. Получив удовлет-вО рительный результат при испытании паром, монтируют линию на испаритель и начинают прокачивать через змеевик смолу из одного хранилища в другое. Затем зажигают газ и постепенно переводят печь на нормальую работу. [c.198]

Так как растворы ДЭГ, циркулирующие на установке регенерации диэтиленгликоля, могут содержать в своем составе одновременно соли Na l и a ls, была изучена коррозионная стойкость сталей в средах, имитирующих среды различных аппаратов установки [5]. Были выбраны среды отпарной колонны и испарителя установки регенерации диэтиленгликоля, где на практике наблюдалась сильная коррозия. Кроме того, были проведены лабораторные испытания в регенерированном и насыщенном растворах ДЭГ, взятых непосредственно с установки регенерации ДЭГ Шебелин-ского промысла. Результаты этих исследований представлены в табл, 8.2. Здесь же приведены данные промышленных испытаний [c.261]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология