Уравнение теплообмена конвективного

Характеристика всех типов конвективных теплообменных аппаратов может быть описана следующим уравнением [40] [c.99]

ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ УРАВНЕНИЯ ПО КОНВЕКТИВНОМУ ТЕПЛООБМЕНУ [c.87]

Полученное уравнение описывает конвективный теплообмен оно носит название уравнения Фурье-Кирхгофа или диференциального уравнения теплопроводности в движущейся среде. В этом уравнении, кроме температуры, переменными [c.206]

Система уравнений, описывающая конвективный теплообмен в движущейся среде, не может быть проинтегрирована аналитически для определения коэффициента а . Поэтому исследование теплообмена обычно проводится на основе теории подобия. -В качестве обобщенных переменных процесса используют критерии, характеризующие движение потока, конвективный теплоперенос и граничные условия. [c.30]

Основные расчетные уравнения по конвективному теплообмену 87 [c.87]

Массо- и теплообмен без циркуляции внутри капли (пузыря). При отсутствии конвективного переноса внутри капли уравнение (4,17) для сферической частицы преобразуется к виду [c.177]

Таким образом, можно сделать вывод, что простота уравнения Ньютона (9.8) только кажущаяся, поскольку Ок зависит от большого числа переменных. Вследствие этого невозможно получить простое уравнение для расчета потока тепла, пригодное для всех случаев теплоотдачи. Однако путем обработки экспериментальных данных методом теории подобия можно получить зависимости, справедливые для данного класса явлений, в пределах которого возможно обобщение данных отдельного опыта. Из дифференциальных уравнений, описывающих конвективный теплообмен, с помощью теории подобия получают определенные комплексы, в которые входят тепловые величины, характеризующие основные случаи переноса тепла. Эти ком- [c.115]

Величины, характеризующие конвективный теплообмен или критерии теплового подобия, могут быть найдены из диференциальных уравнений, описывающих конвективный теплообмен. [c.205]

Массо- и теплообмен при наличии циркуляции внутри капли. При промежуточных и больших значениях критерия Пекле необходимо учитывать циркуляцию внутри капли. Уравнение конвективной диффузии (4,17) с учетом выражения для оператора Лапласа в сферических координатах для осесимметричного течения (4.18) имеет в безразмерной форме, д . [c.180]

Уравнение теплообмена. В проточной части компрессора осуществляется в основном конвективный теплообмен. Температура газа сравнительно мала, поэтому лучистым теплообменом можно пренебречь. [c.62]

Основные расчетные уравнений по конвективному теплообмену 11 [c.111]

Подобного рода сложная зависимость характеризуется дифференциальными уравнениями, описывающими конвективный теплообмен. К ним относятся [c.126]

Массо- и теплообмен при осесимметричном обтекании сферической частицы описьшается уравнением конвективного переноса для каждой из фаз [c.175]

Дифференциальное уравнение конвективного нереноса тепла. При конвективном теплообмене тепло распространяется в жидкости одновременно теплопроводностью и конвекцией. Процесс распространения тепла за счет, теплопроводности математически описывается дифференциальным уравнением теплопроводности (6.13) [c.134]

В соответствии с полученными критериальными уравнениями обработано большинство многочисленных опытных данных по конвективному теплообмену. [c.137]

Общая система дифференциальных уравнений, описывающих гидродинамику и теплообмен, в данном случае состоит из уравнения Навье—Стокса, уравнения неразрывности потока несжимаемой жидкости и уравнения кондуктивно-конвективного теплопереноса в движущемся потоке [c.59]

В работе [24] было показано, что с помощью полуэмпирической теории турбулентного переноса можно обобщить различные случаи конвективного теплообмена. Это дает право считать возможным определение коэффициента теплоотдачи к стенке теплообменного элемента от газожидкостной смеси по уравнению (11.38). Однако необходимость нахождения на промежуточных стадиях таких величин, как мощность перемешивания, газосодержание, динамическая скорость, делает этот метод расчета неоправданно громоздким. Причем нарастание возможных ошибок на промежуточных стадиях расчета, неизбежных при использовании эмпирических уравнений, может дать значение коэффициента теплоотдачи с большой погрешностью. В связи с этим более надежными следует в данном случае признать эмпирические уравнения, полученные при непосредственном изучении теплообмена. [c.125]

Теплообмен между стенкой и жидкостью при ламинарном течении пленки. Уравнение конвективного теплопереноса [c.149]

Запишем уравнение сохранения энергии для парогазовой смеси совместно с уравнением неразрывности, допуская конвективный теплообмен к поверхности, разделяющей парогазовое пространство и охлаждающую среду [c.54]

Характеристика охладителя как конвективного теплообменного аппарата описывается уравнениями [c.108]

Чтобы рассчитать по этому уравнению Г надо знать величину теплового потока д, передаваемого паром при конденсации и конвективном теплообмене конденсату, а затем, вследствие разности температур и Гхл — хладоагенту, и температуру хладо- [c.209]

Дифференциальное уравнение конвективного перехода тепла. Величины, характеризующие конвективный теплообмен или критерии теплового подобия, могут быть найдены из дифференциальных уравнений конвективного теплообмена. Для вывода этих уравнений выделим в движущейся жидкости элементарный параллелепипед (см. рис. 198) с ребрами /1х, йу, йг. [c.301]

Весовое паросодержание, а также линейная скорость двухфазного потока оказывают большое влияние на значения а. Это, по мнению авторов, указывает на то, что обычный конвективный теплообмен является одним из основных процессов, определяющих механизм переноса тепла при кипении в трубах. Однако значения а зависят не только от этого, так как установлено, что коэффициенты теплоотдачи возрастают с увеличением температурного напора. Ори обработке экспериментальных данных пользовались отношением а/а., применяемым и другими исследователями. Однако при этом а, определялось по уравнению [c.113]

Конвективный теплообмен между средой и поверхностью твердого тела описывается уравнением [c.7]

В основу расчета положена система уравнений, описывающая движение частицы постоянной массы в неограниченном стенками восходящем потоке жидкости и конвективный теплообмен между теплоносителями — жидкостью и тверды-хмп частицами. [c.56]

Теплообмен в ламинарной пленке описывается дифференциальным уравнением кондуктивно-конвективного переноса теплоты (3.51), упрощенным, согласно условиям задачи [c.259]

В цилиндрический канал ограниченной длины поступает осесимметричный турбулентный ноток излучающей среды, которая вступает в радиационный теплообмен с ограждающими стенками канала. Уравнение, описывающее конвективно-радиационный перенос энергии в турбулентном потоке, при малозаметном изменении давления среды, без учета диссипации и других источников энергии, запишется в следующем в1ще [c.214]

Для описания внутреннего теплообмена, т. е. теплообмена между газом и твердыми частицами, применимо уравнение, описывающее теплообмен между газом и единичной частицей Ни = 2 + + 0,37Ке° бРг Зз. Это уравнение обычной конвективной диффузии, в котором в правой части появилось слагаемое, соответствующее значению Ни при Ке = О, т. е. слагаемое, характеризующее теплоотдачу не за счет конвективной диффузии, а за счет чистой теплопроводности окружающей частицу среды при отсутствии конвекции. [c.83]

Исходя из дифференциальных уравнений, характеризующих конвективный теплообмен, и экспериментальных данных, М0Н5Н0 на основе теории подобия указать, какими безразмерными комплексами (критериями подобия) определяется рассматриваемое явление. [c.130]

Задача прогрева зернистого слоя газом, имеющим постоянную температуру на входе, решена во многих работах [73—75]. Систематизация и анализ этих решений содержится в. работе [76]. Обычно задачу рассматривают при следую щих упрощающих предположениях внутреннее термическое со противление элементов слоя мало по сравнению с внешним со противлением теплообмену (В1 0) расход газа равномерен по сечению слоя продольная теплопроводность мала по срав нению с конвективным переносом тепла. В этом случае диффе ренциальные уравнения в безразмерном виде можно предста вить так [c.145]

Рассматривается конвективный массо- и теплоперенос при малых и средних значениях Ке для случаев обтекания частиц. Циркуляционное движение жидкости внутри капель играет существенную роль при расчете массопередачи в случае лимитирующего сопротивления дисперсной фазы. Для такого режима наблюдается нестационарный характер процесса массопередачи, что при больших значениях Ре приводит к зависимости критерия Шервуда или Нуссельта от критерия Фурье. Внешний массо- и теплообмен при больших Ре стационарен и описывается уравнениями диффузионного пограничного слоя. При исследовании решений этих уравнений показано, что для расчета величины массового потока достаточно знать распределение вихря по поверхности твердой сферы или касательной составляющей эрости по поверхности капли и газового пузырька. Обсуждены гранр цы применимости погранслойных решений при увеличении отношения вязкостей дисперсной и сплошной фаз. Общий случай соизмеримых фaJ0выx сопротивлений описан обобщенной циркуляционной моделью. Закономерности массо-и теплопереноса при лимитирующих сопротивлениях сплошной и дисперсной фаз и общий случай соизмеримых фазовых сопротивлений рассмотрены в разделах 4.2—4.4. [c.168]

Конвективный массо- и теплообмен при ламинарном обтекании. Если движение жидкости в фазах носит ламинарный характер и поле скоростей известно на основании предварительного рассмотрения соответствующей гидродинамической задачи, то расчет массо- и теплообмена можно осуществить, исходя из решения полных уравнений конвективного переноса. Этот подход в последние годы находит все большее применение благодаря возможностям эффективного использования средств современной вьиислительной техники. [c.175]

Расчет теплообменной аппаратуры. ПоСтанОйкй задачи сро ёктного расчета теплообменного оборудования узла ректификации формулируется следующим образом [69]. Для всех аппаратов известны расход, начальная и конечная температура основного технологического потока, начальная температура тепло- или хладагента, а также теплофизические свойства обоих потоков. Требуется определить оптимальные в экономическом отношении параметры всех аппаратов и режимы их работы, под которыми понимаются расход и конечная температура хлад- или геплоаген-та. Алгоритм построен по модульному принципу и включает в себя расчет поверхности теплообмена кипятильника, конденсатора, подогревателя-холодильника конвективного типа, выбора стандартного аппарата. В основу расчетной части алгоритма положены известные критериальные соотношения [70, 71] и уравнение теплопередачи, записанное в дифференциальной форме [c.151]

Для условий кипения жидкости при ее движении в трубках по JI. G. Стерману [8, 9] следует различать две области. При больших скоростях движения жидкости, когда наросодержание на выходе из трубы находится в пределах, при которых влияние его на теплообмен может не учитываться, коэффициент теплоотдачи можно определять по зависимостям для конвективного теплообмена без кипения [уравнение (1. 22)]. По Л. С. Стерману это происходит тогда, когда [c.30]

Вторая группа вопросов относится к процессам теплообмена. Рассматривается конвективный теплообмен и менее полно — радиационный. Несомненный интерес представляет анализ теплообмена с потоком газовзвеси на начальном участке рабочего канала. Следует подчеркнуть, что Бусройд впервые рассмотрел эту задачу достаточно строго, отказавшись от большинства Допущений, неоправданно принятых в более ранних решениях Тиена, Дипью и Фарбара. Теоретический анализ уравнений энергии компонентов потока, к сожалению, приведен в книге очень кратко. [c.8]

Коэффициенты теплоотдачи для двухфазного потока, рассчитанные по уравнению (71), учитывают только обычный конвективный теплообмен (а = аконв.)- В начале области пузырькового кипения значения коэффициента теплоотдачи были в 1,3—3,2 раза выше величины а, подсчитанного по уравнению (71). Это объясняется тем, чт образующиеся на стенке пузырьки разрушают ламинарный подслой и вызывают более интенсивную турбулизацию, чем при обычном конвективном теплообмене. Поэтому был введен корректирующий множитель, учитывающий передачу тепла за счет пузырькового кипения. [c.115]