Степень нейтрализации и тип нейтрализатора

В случае применения термического или окислительного каталитического нейтрализатора выбросы СН и СО удается снизить до установленных норм. Однако концентрация окислов азота изменяется очень мало. Для уменьшения концентрации окислов азота в системах с окислительными нейтрализаторами применяется рециркуляция выпускных газов. С этой целью выпускные газы в количестве до 10% объема свежего заряда отбираются из выпускного трубопровода, охлаждаются и направляются во впускную систему. Степень нейтрализации в такой систе- [c.335]

Степень нейтрализации во 2 нейтрализаторе. ед. 1,35-1,5 1,33 .1,57 1,41 [c.141]

Степень нейтрализации и тип нейтрализатора [c.74]

В некоторых случаях по значению pH трудно судить об избытке или недостатке нейтрализатора в системе из-за высокой буферности растворов. В этом случае система может контролироваться по удельной электропроводности, так как она меняется с изменением ионной силы раствора, степени диссоциации и подвижности ионов. Эти показатели, как указывалось ранее, зависят от степени нейтрализации, т. е. от содержания нейтрализатора в системе. [c.164]

На рис. 7.15 представлена технологическая схема установки непрерывного сульфатирования высших синтетических спиртов С — ao серным ангидридом, содержащимся в контактном газе производства серной кислоты (6,5% (об.) SOj, 0,5% SO2, 11% Oj, 82% N2). Смесь циркулирующего кислого алкилсульфата и свежего спирта подается в нижнюю часть реактора 1 с мешалкой, в который вводится газ, содержащий SO3. Требуемая температура 36—43 °С обеспечивается циркуляцией сульфомассы через наружный холодильник 2. Таким же образом отводится теплота нейтрализации. В нейтрализатор 3 вводится хлор или гипохлорит для отбеливания алкилсульфата. При мольном отношении серный ангидрид/спирты, близком к единице, степень превращения спирта составляет 80— [c.245]

Отмечается [185], что применение капельной нейтрализации позволяет отказаться от промывки эфира-сырца водой. Однако при проведении капельной нейтрализации в распылительных колоннах большого диаметра (около 1—2 м) противоток фаз в значительной степени нарушается. Это обусловлено сравнительно невысокой скоростью перемещения сплошной фазы. В таких условиях поднимающиеся вверх капли эфира увлекают с собой соли нейтрализации, что приводит к выравниванию концентрации солей по вертикали и снижению движущей силы процесса. К тому же время пребывания капель в полой колонне определяется в основном разностью плотностей сред и не поддается регулированию. Поэтому на практике предусматривают нейтрализацию в две стадии— вначале в капельном нейтрализаторе, а затем в кубовом аппарате с мешалкой [59]. [c.55]

При движении травленой жижки по указанному циклу постепенно увеличивался объем циркуляционного раствора и повышалась в нем концентрация уксуснокальциевой соли. Избыток травленой жижки периодически направлялся в отстойник 9, а оттуда осветленный раствор поступал на выпарку. Концентрация порошка в травленой жижке, скорость нарастания объема раствора и степень охлаждения газа, проходящего через солевой скруббер, зависели от температурного режима работы этого скруббера и градирни. Чтобы ограничить извлечение из газа органических продуктов некислого характера, способствующих образованию нелетучих смол, которые ухудшают качество древесноуксусного порошка, был предложен горячий режим работы солевого скруббера. В этом случае травленую жижку после нейтрализации не подавали на градирню. Нейтрализованный раствор без охлаждения направляли в солевой скруббер. Кроме того, на основе опыта работы газогенераторных установок была упрощена техника нейтрализации травленой жижки. Известковое молоко подавали непрерывной струей прямо в лоток, по которому стекала кислая травленая жижка из солевого скруббера. Нейтрализатор как самостоятельный аппарат был исключен из системы. Газ, выходящий из солевого скруббера, после извлечения из него летучих кислот направляли в охладительный скруббер, где газ охлаждала холодная вода по циклу, в схему которого включалась градирня. [c.122]

Значительную опасность представляли процессы нейтрализации азотной кислоты аммиаком, поскольку дозировка и перемешивание серной и азотной кислот перед нейтрализатором были неудовлетворительными. Серную кислоту дозировали в трубопровод азотной кислоты непосредственно перед нейтрализатором. При нарушениях режима дозировки не всегда обеспечивалось необходимое смешивание кислот, что приводило к попаданию серной. кислоты в аппарат нейтрализации, экзотермическому взаимодействию концентрированной серной кислоты с водными растворами аммиачной селитры и выделению оксидов азота, которые образуют с аммиаком взрывчатые нитритные соли. Поскольку смешивание серной кислоты с водными растворами азотной кислоты и аммиачной селитры является экзотермическим процессом, в аппарате нейтрализации могли создаваться локальные зоны перегрева, в которых инициировалось тепловое разложение аммиачной селитры. Поэтому во многих отечественных производствах аммиачной селитры были изменены схемы и условия смешивания кислот, что позволило повысить степень безопасности процессов. И все же на одном из заводов не были приняты меры по усовершенствованию узлов смешивания, что при нарушении режима дозировки привело к локальным перегревам реакционной массы в нейтрализаторе, к тепловому разложению аммиачной селитры и ее детонации. [c.157]

Процесс нейтрализации вод от промывки металла после травления его кислотами ничем не отличается от нейтрализации отработавших травильных растворов. Аналогичны и сооружения реагентного хозяйства, нейтрализаторов и отстойников. Отличие состоит лишь в том, что промывных вод бывает в 10—20 раз больше, а степень загрязнения их в 10—20 раз меньше, чем отработавших травильных растворов. [c.269]

По имеющимся в литературе сведениям, этот процесс проводится следующим образом. В трубчатый реактор-нейтрализатор диаметром 4 ж и длиной 3 м, работающий, видимо, при некотором избыточном давлении, подают в стехиометрических соотношениях горячие азотную кислоту (60%-ную) и аммиак. Нейтрализация протекает в слабощелочной среде за очень короткое время. Температура раствора в реакторе, достигающая 205—234°, регулируется степенью подогрева азотной кислоты, поступающей в реактор. [c.52]

При постепенном вводе кислоты в нейтрализатор и перемешивании достигается практически полное осаждение из раствора сернистого мышьяка и исключаются местные закисления , вызывающие разложение гипосульфита и приводящие к дополнительному расходу кислоты. Нейтрализованный раствор после первой ступени нейтрализации содержит 0,15—0,17 г/л АзгОз. Степень извлечения мышьяка после двух ступеней нейтрализации составляет около 99%. [c.152]

Степень нейтрализации фосфорной кислоты в нейтрализаторах поддерживается такая же, как и при получении диаммонитрофоски. Образующаяся пульпа содержит 18—22°/о- НгО. В аммони-заторе-грануляторе продукт подсушивается и после введения ретурного продукта в количестве 2,5—3,5 1 его влажность понижается до 2,5—4,5%. [c.392]

Как следует из (3), выход по току непосредственно связан с индукционным периодом и уменьжается с увеличением длительности последнего. Согласно [45], ВТ зависит не только от степени нейтрализации (pH) [58—61 ], но и от природы нейтрализатора, служившего для перевода полимерной кислоты в солевую форму. Так, при нейтрализации ВМЛ аг ишаком максимальный выход по току больше, чем при нейтрализации гидроокисью натрия, что объясняется меньшим значением кислотного числа ВМЛ в первом случае. [c.31]

Степень нейтрализации, так же, как и тип нейтрализатора, выбирается, исходя главным образом из обеспечения стабильности рабочего раствора, и зависит от кислотного числа пленкообразователя. Чем большее чис ло карбоксильных групп смолы переведено с помошью нейтрализатора в солевую форму, тем выше водораст-ворнмость. Однако, с другой стороны, высокая щелочность приводит к увеличению скорости омыления слож-ноэфирных групп. Поэтому выбирается такой оптимум, при котором гидрофильно-гидрофобный баланс смолы достаточен для получения стабильного водного раствора, а омыление проходит не слишком быстро. [c.162]

Компенсационный метод заключается в периодическом добавлении -в ванну концентратов лакокрасочного материала различной степени нейтрализации в зависимости от значения pH в ванне. При этом одновременно корректируется содержание сухого остатка. Лакокрасочный материал с исходной концентрацией 70— 80% дозами подается в емкость для нейтрализации, в которой тщательно перемешивается пропеллерными мешалками с расчетным количеством нейтрализатора и рабочим раствором лакокрасочного материала из ванны, а затем поступает в ванну осаждения. Такой способ корректи- [c.198]

При осуществлении традиционного процесса воду, содержащуюся в исходной кислоте, удаляют в нейтрализаторах, выпарных аппаратах и аппарате БГС. Возможность более глубокой упарки пульп при уменьшении степени нейтрализации кислоты требует введения операции донейтрализации свободной кислотности, что приводит к перераспределению количества испаряемой воды по стадиям процесса. В пределе, как уже говорилось, возможен вариант, когда не требуется подачи топочных газов для сушки продукта в этом случае требуется, наоборот, подача охлаждающего воздуха для кристаллизации расплава и охлаждения продукта в грануляторе. При изменении степени нейтрализации кислоты (мольного отношения NH3 Н3РО4) и глубины упарки пульпы меняются технологические параметры всех стадий процесса. В принципе существует бесконечно больщое число комбинаций совокупности возможных параметров различных стадий процесса. [c.226]

В зависимости от концентрации и степени подогрева азотной кислоты процесс ее нейтрализации проводят при НО—135 °С и избыточном давлении 15— 20 кН/м (0,15—0,2 кгс/см ). Выходящий из нейтрализатора 1 раствор аммиачной селитры подвергают донейтрализации путем добавления NH3 или HNO3. Далее раствор центробежным насосом передают на упаривание в одно- или двухступенчатый выпарной аппарат 2 пленочного типа. Здесь раствор упаривается до концентрации 90—95% NH4NO3, после чего поступает в сборник 3. Отсюда плав аммиачной селитры при 165-—175°С центробежным насосом подается в аммонизатор-гранулятор 6, куда вводятся также раствор моноаммонийфосфата из нейтрализатора 5, хлористый калий, ретур и газообразный аммиак (под слой гранулируемой смеси). Аммиак подается в количестве 105—110% от стехиомет-рической нормы, необходимой для полной нейтрализации второго водородного иона фосфорной кислоты. При температуре 70—85 °С и продолжительности пребывания смеси в аппарате примерно 10 мин степень нейтрализации фосфорной [c.66]

Горячий раствор гидроксиламинсульфата из гидролизера 1 с кислотностью не менее 100 г/л НгЗО и степенью гидролиза н ниже 90% проходит через теплообменники 10 и 8 и поступает нейтрализатор 1 на цредварительную нейтрализацию жидким ам миаком до pH 3—5 Тепло реакции нейтрализации снимается з счет охлаждения водой циркулирующего раствора в холодильни ке 4. Выделяющиеся при гидролизе пары воды конденсируются обратном холодильнике 12 Так как вместе с паром в атмосфе ру выделяется некоторое количество вредных газов, при значи тельной производительности цеха эти газы подвергают очистке Описанная схема использовалась как при периодическом, так 1 при непрерывном процессе и явилась одной из первых промыщ ленных схем по дучения гидроксиламинсульфата. [c.130]

Выбранный режим нейтрализации должен обеспечить наиболее полное удаление свободных жирных кислот и максимальное осветление жира при наименьших потерях его с отходами. Так, наименьшие потери жира наблюдаются при нейтрализации его растворами щелочи низкой концентрации (40—85 г/л), так как слабые растворы щелочи лишь в малой степени омыляют нейтральный жир, а образующиеся при взаимодействии щелочи и жира мыльные пленки сравнительно легко отдают увлекаемый ими нейтральный жир. Однако этот метод целесообразно применять для нейтрализации слабоокрашенных жиров с невысоким кислотным числом, так как щелочные растворы низкой концентрации не способствуют осветлению жира. Наряду с этим при высоком кислотном числе жира пришлось бы вводить в нейтрализатор большое количество щелочного раствора, что снижает производительность оборужшаыия - Доэтому для нейтра-I F < I [c.17]

Нейтрализация проводится при темшературе 110—135°С в зависимости от коацентрации азотной кислоты (110°С — при 45%-ной НЫОз, 135°С — при 56%-ной НЫОз) и степени ее подогрева (см. рис. 7). Для того чтобы соковый пар, образующийся в аппарате при частичном упаривании раствора, можно было использовать как греющий агент, в нейтрализаторе создается некоторое избыточное давление порядка 0,15—0,2 ат. [c.404]

Получение ПНДФА на производстве осуществляют, используя перегруппировку Фишера —Хеппа (см. гл. 3). Существует непрерывный способ получения ПНДФА, согласно которому вначале получают iV-нитрозо-дифениламин, который затем перегруппировывается в ПНДФА. Для этого раствор дифениламина в трихлорэтилене охлаждают и подают в реактор на нитрозирование, которое осуществляется при интенсивном перемешивании. В реактор поступает 19—21 ная серная кислота и 38-39 %-ный водный раствор нитрита натрия. Процесс ведут при 20— 30 °С. Реакционную массу подают из реактора в дозреватель, а затем -в сепаратор. Верхний слой после нейтрализации раствором едкого натра поступает на распылительную сушку. Раствор ТУ-нитрозодифениламина в трихлорэтилене подают в реактор, в котором под действием метанольного раствора соляной кислоты осуществляется перегруппировка Фишера-Хеппа. Для завершения реакции реакционную массу пропускают чераз ряд реакторов, а затем подают в нейтрализатор. Нейтрализацию в нем солянокислого раствора 20 %-ным раствором NaOH осуществляют при 20—30°С до такой степени, чтобы образовалась натриевая соль ПНДФА. Нейтрализованную массу подают в отстойник. Нижний слой (трихлорэтилен) идет на регенерацию, а натриевая соль ПНДФА — на получение ПНДФА или на восстановление в п-аминодифениламин [280]. [c.153]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология