Теплопередача от конденсирующегося пара к воде

Решение задачи теплообмена между двумя теплоносителями, разделенными теплопередающей стенкой (например, между горячей и холодной водой, между конденсирующимся паром и нагреваемым газом и т. д.), сводится в основном к определению коэффициента теплопередачи к. При этом необходимо во всех случаях отдельно определить три величины, которыми характеризуется ко- [c.165]

Д. Д. Витке н Б. Т. Чао с помощью скоростной киносъемки фиксировали изменение диаметров конденсирующихся в воде пузырьков водяного пара при различных температурных 0 0,Г0 0 0,4 0.5 Ofi 0,7 0,8 т/т напорах, начальных диаметрах и скоростях движения. Представленные данные по во-ляют рассчитать усредненные за время порядка 10 с коэффициенты теплопередачи. [c.72]

Конденсаторы бывают поверхностного кожухотрубного и смешивающего типов. В первом типе конденсирующиеся пары отделены от охлаждающей воды поверхностью теплопередачи, а во втором — пары конденсируются при непосредственном соприкосновении их с охлаждающей водой. Смешивающие конденсаторы выполняют в виде барометрических с установкой их на открытом воздухе и на высоте, обеспечивающей свободный слив охлаждающей воды и конденсата под действием столба воды без затраты энергии для насосов или эжекторов (фиг. 99). [c.150]

Конденсатор выполнен кожухотрубным горизонтальным. При скорости воды 1,2 м/сек и удельной тепловой нагрузке 14 тыс. ккал/ м -ч) коэффициент теплопередачи между конденсирующимися парами и охлаждающей водой составляет 1500 ккал/ м -град). [c.258]

Дефлегматор, предназначенный для конденсации паров и подачи орошения (флегмы) в колонну, представляет собой кожухотрубчатый теплообменник, в межтрубном пространстве которого обычно конденсируются пары, а в трубах движется охлаждающий агент (вода). Однако вопрос о направлении конденсирующихся паров и охлаждающего агента внутрь или снаружи труб следует решать в каждом конкретном случае, учитывая желательность повышения коэффициента теплопередачи и удобство очистки поверхности теплообмена. [c.497]

Обычно анализ работы теплообменника начинается со сбора данных для расчета общего коэффициента теплопередачи U. Гилмор [30] детально описал эту процедуру. Необходимые для расчета данные получают измерением скоростей потоков, температур и давлений на входе и выходе теплообменника. Если одной из сред, обмениваю-ющихся теплотой, является охлаждающая вода или конденсирующийся пар, то можно рассчитать скорость воды или пара при условии, что с достаточной точностью известны теплоемкость (либо теплота испарения), скорость потока и температура другой участвующей в теплообмене среды. Когда тепловые нагрузки на обеих сторонах теплообменника совпадают с точностью до 10%, допустимы последующие расчеты. Если же расхождение намного больше 10 %, то может оказаться необходимым взять пробы жидкости, проанализировать их и более точно определить теплоемкость или теплоту испарения. Возможно, потребуется оснащение системы более точными счетчиками или расходомерами, а также дополнительными приборами для измерения температуры. Однако в большинстве случаев для получения контрольных данных подходят обычные промышленные приборы. [c.156]

Пары воды не являются ядом для контактной массы, однако, взаимодействуя с серным ангидридом, всегда присутствующим Б обжиговом газе, они образуют пары серной кислоты. Последние при понижении температуры газовой смеси (за счет соприкосновения с более холодной промывной кислотой) конденсируются в объеме, образуя взвесь мельчайших капелек серной кислоты в газе — туман серной кислоты. Этот туман при прохождении газа через аппараты медленно осаждается на их стенках, вызывая коррозию, повышая гидравлическое сопротивление и снижая коэффициенты теплопередачи. [c.52]

Учитывая загрязнение поверхности теплопередачи со стороны охлаждающей воды и наличие в конденсирующихся парах флегмы некоторого количества воздуха, следует полученный коэфициент теплопередачи несколько уменьшить. [c.120]

Средняя температура в паровом пространстве конденсатора принимается для расчета, равной 140°, коэффициент теплопередачи от конденсирующихся паров растворителя через стенку воде, — равным 200 ккал/м час °С. [c.387]

В трубчатых конденсаторах триоксид серы и пары воды поступают в охлаждаемые трубы (или в межтрубное пространство), на внутренней поверхности которых конденсируется серная кислота. Условия теплообмена в конденсаторе могут быть таковы, что пары будут конденсироваться на поверхности без образования тумана. Однако несмотря на простоту устройства, малое гидравлическое сопротивление, возможность использования тепла конденсации для получения пара и выделения серной кислоты без образования тумана трубчатые конденсаторы пока не получили широкого промышленного применения. Это объясняется тем, что процесс конденсации ведут в трубчатых конденсаторах при сравнительно высокой температуре в условиях повышенной коррозионной активности серной кислоты. Достаточно устойчивые в этих условиях материалы очень дороги или малопригодны для интенсивных процессов теплопередачи. [c.227]

Как известно, в обжиговом газе, кроме сернистого ангидрида, содержатся небольшие количества серного ангидрида и паров воды, при охлаждении взаимодействующих с образованием паров серной кислоты. В первой промывной башне происходит очень быстрое охлаждение газа, и пары серной кислоты конденсируются в объеме в виде мелких взвешенных в газе капель, т. е. в виде тумана. Наличие в обжиговом газе даже следов такого тумана вызывает глубокие технологические осложнения. При прохождении газа через аппаратуру капли тумана серной кислоты осаждаются на стенках аппаратов и вызывают их коррозию. Особенно большое количество тумана серной кислоты выделяется в турбокомпрессорах, где из-за большой окружной скорости создаются условия, благоприятствующие выделению мелких капель кислоты. Наиболее разрушительное действие туманообразная серная кислота производит в контактном отделении. Продукты коррозии, образующиеся при осаждении серной кислоты на трубах контактных аппаратов, подогревателей и теплообменников, увеличивают сопротивление аппаратуры и уменьшают коэффициенты теплопередачи, а также способствуют образованию твердых корок на первых слоях контактной массы. [c.109]

Киршбаум и другие [53] нашли, что в некоторых экспериментах с принудительной циркуляцией видимый коэффициент теплоотдачи менее зависит от, чем при естественной циркуляции и повышается с увеличением входной скорости и температуры насыщения. Для кипения использовалась значительно меньшая часть трубы, чем при естественной циркуляции. Распределение температур в одиночной вертикальной медной трубе (диам. 44,7 м и длиной 6,1 м), окруженной рубашкой с конденсирующимся паром, измеряли Брукс и Бэджер [19]. Было обнаружено, что значительная часть трубы использовалась для подогрева на участке кипения были определены действительные коэффициенты теплопередачи для дистиллированной воды, кипящей в пределах от 66 до 93°. Данные опытов показывают, что ид увеличивается с увеличением общей разности температур. [c.545]

Конденсатор с теплоотдачей от стенки к воде, равной 4000 ккал/м -час- град, и с теплоотдачей от конденсирующегося пара к стенке 8000 ккал м -час град, имеет коэффициенты теплопередачи, приведенные в табл. 5. [c.21]

Коэффициент теплопередачи к вычисляют по формуле (1-Ш) для плоской стенки, в которой для рассматриваемого случая 1—коэффициент теплообмена от конденсирующегося пара к стенке и аа — коэффициент теплообмена от стенки к воде при наличии естественной конвекции воды в аппарате. [c.85]

На рис. 13-12 приведены коэффициенты теплопередачи от пара, конденсирующегося при атмосферном давлении снаружи вертикальной Ъ-м конденсаторной трубы диам. 15,9 мм и со стенкой толщиной 1,25 ям, охлаждаемой изнутри поднимающейся вверх водой. Поскольку применявшийся пар содержал небольшое количество олеиновой кислоты, вводимой в смазку для пита- [c.475]

Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к кипящей воде [76] [c.509]

В 1920 г. Бэджер опубликовал результаты опытов, проведенных на горизонтальном испарителе а поверхностью 12,8 м , работавшем с различными уровнями жидкости. Вода испарялась за счет тепла конденсирующегося пара влияние уровня воды на коэффициент теплопередачи представлено кривой 1 на рис. 14-36. Сплошная линия относится к разности между темпе- [c.547]

Общий коэфициент теплопередачи К) от конденсирующегося пара к кипящей воде в кал/м час °С [c.226]

В машинах с поверхностными конденсаторами конденсирующийся пар отделен от охлаждающей воды трубами, обеспечивающими определенную поверхность теплопередачи. В агрегатах с конденсаторами смешения пар непосредственно соприкасается с охлаждающей водой. В большинстве случаев смешивающие конденсаторы выполняют барометрическими. Вследствие меньшей разности температур между конденсирующимся паром и охлаждающей водой расход рабочего пара в машинах с конденсаторами сме- [c.563]

Для получения высокого коэффициента теплопередачи от конденсируемого пара к хладагенту необходима интенсивная циркуляция охлаждающей среды, быстрое удаление жидкого конденсата и возможно более полное удаление неконденсирующихся газов. Преимущество поверхностного конденсатора заключается в том, что получающийся конденсат не загрязнен охлаждающей водой производительность его можно менять, регулируя скорость потока охлаждающей воды. Охлаждение поверхностного конденсатора можно производить любым требуемым хладагентом. На фиг. 278 показан поверхностный конденсатор для улавливания метанола при сушке красителей, охлаждаемый рассолом. Рабочее давление в трубном пространстве конденсатора ПО мм рт. ст. Конденсирующийся пар поступает в верхнюю часть конденсатора, пескон-денсировавшийся пар и газ отсасываются водокольцевым насосом. Пар проходит по трубкам сверху вниз, и образующийся на стенках трубок конденсат стекает в сборник, снабженный указателем уровня [c.413]

Газы из ловушек для щелочи поступают в межтрубную часть конденсатора и после охлаждения отводятся из нижней его части. Для повышения коэффициента теплопередачи холодильник выполнен многоходовым по газу, для чего в межтрубном пространстве установлены горизонтальные перегородки, направляющие движение газовых потоков. При охлаждении газов пары воды конденсируются, и жидкость по и-образной трубке диаметром 25 мм отводится в сборные баки когщенсата или в газосборник электролизера. [c.140]

Конструкция теплообменников-вымораживателей аналогична трубчатым конденсаторам (см. рис. 5.6), т. е. по трубам движется воздух, а в межтрубном пространстве—хладоагент. Температура хладоагента, применяемого в вымораживателях, очень низкая (120—150 °К), а содержание пара воды в атмосферном воздухе сравнительно большое, поэтому степень пересыщения пара может достигать большого значения (см. табл. 5.13). Между тем процесс вымораживания должен протекать в условиях, исключающих конденсацию пара в объеме, с тем чтобы исключить унос примесей в туманообразном состоянии и обеспечить высокую степень очистки воздуха. Это можно получить лишь в том случае, если разность между температурой газа и стенкой трубы в течение всего процесса поддерживают низкой, не более 30 °С. Между тем с увеличением разности температур повышается производительность вы-мораживателей, поэтому использование приведенных теоретических данных для разработки способов предотвращения образования тумана при более высокой разности температур имеет большое практическое значение. Например, пары воды и двуокись углерода конденсируются и кристаллизируются на внутренней поверхности труб, отчего с течением времени снижается коэффициент теплопередачи и вследствие уменьшения свободного [c.193]

Приведены результаты экспериментального определения коэффициента теплопередачи (К) при нагревании и кипении воды конденсирующимися парами ВОТ (дитолилметана) в реакторе с пропеллерной мещалкой и встроенным цилиндрическим теплообменным элементом. К при нагревании воды изменялся в пределах 175— 333 ккал/(м -ч-°С). При кипении воды К получен порядка 400 ккал1(м -ч-° С). Приведены некоторые гидродинамические характеристики аппарата. Табл. 2, рис. 1, библиогр. 4 назв. [c.181]

Теплопередача выпарных элементов сравнительно хорошо изучена. Теплоотдачу со стороны греющего теплоносителя (конденсирующийся пар, горячая вода, дымовые газы) рассчитывают по общеизвестным формулам теории теплообмена. Теплоотдача со стороны водоаммиачного раствора при его кипении в большом объеме куба всесторонне исследована Филаткиным [21], который выявил влияние на теплоотдачу тепловой нагрузки и физических свойств раствора. Последние в свою очередь определяются давлением и концентрацией раствора. [c.53]

В эфирном производстве в качестве охлаждающей жидкости в дефлегматорах применяют воду. Так как последняя обычно загрязняет поверхность теплопередачи, отлагая на ней минеральные соли, то охлаждающую воду всегда пропускают по трубкам, а пар —по межтрубному гфостранству. Это делается также и потому, что коэфициент теплопередачи от воды меньше, чем от конденсирующихся паров. [c.111]

Для конденсатора с такой же теплоотдачей от стенки к воде (4000 ккал1м час °С) и с теплоотдачей от конденсирующегося пара к стенке 8000 ккал1м час °С коэффициент теплопередачи имеет следующие значения [c.36]

Наличие пылн в газе приводит к повышению гидравлического сопротивления аппаратов, а также снижает качество выпускаемой кислоты. Пары воды не являются ядом для контактной массы, однако, соединяясь с некоторым количеством серного ангидрида, всегда содержащегося в обжиговом газе, они образуют пары серной кислоты. Пары серной кислоты при понижении температуры газовой смеси из-за сопр икосновения с более холодной промывной кислотой в башне 6 (см. рис. 44) конденсируются в объеме, образуя взвесь мельчайших капелек серной кислоты в газе (туман серной кислоты). Этот туман при прохождении газа через аппараты медленно осаждается на их стенках, вызывая коррозию, повышая гидравлическое сопротивление и снижая коэффициенты теплопередачи. [c.85]

Учитывая, что коэффициент теплоотдачи от конденсирующегося пара к стенке трубки значительно превосходит коэффициент теплоотдачи от газа к стенке трубки и сложность определения действительного общего коэффициента теплопередачи от воздуха к воде, количество тепла <5хол можно определять (с запасом около 20%) как часовую индикаторную работу цилиндра. Поверхность охлаждения холодильника [c.251]

Исследования, газовых подогревателей показаЛи, что общий коэффициент теплопередачи составляет около 100 ккал час-м-°С. При чистой поверхности теплообмена значение общего коэффициента теплопередачи почти исключительно зависит от частного коэффициента теплопередачи от стенки к газу. Коэффициент теплопередачи от конденсирующегося пара к стенке очень велик (порядка 10 000) и поэтому очень мало влияет на общий коэффициент теплопередачи. Для увеличения частного коэффициента теплопередачи от стенки к газу стремятся иметь скорость последнего достаточно большой (13—16 м1сек). Благодаря этому перепад давления в газовом подогревателе составляет 30—40 мм вод. гт. [c.146]

Конденсаторы поверхностшле погружные получили применение на нефтегазоперерабатывающих заводах. Они представляют собой длинный змеевик, погруженный в открытый прямоугольный ящик. Пары конденсируемых продуктов пропускаются через змеевик, а охлаждающая вода подается в ящик. В результате теплопередачи внутри змеевика конденсируются пары. [c.159]

Трубка № 4 исследовалась в условиях охлаждения воздуха водой, которая протекала внутри трубы,. при этом также определялся общий коэффициент теплопередачи, а затем коэффициент теплоотдачи на стороне воздуха устанавливался расчетным. путем с учетом термического сопротивления на стороне воды, которое, как и в случае конденсирующегося пара, было относительно небольшим и не. могло существенно повлиять на точность полученных результатов. Теплоотдача исследована в области Ке= = 4 500- 17 500, чему соответствует скорость воздуха в кольцевом канале ау= 12-н43 м1сек. [c.88]

К специальным конструкциям причисляются также теплообменники из графита, пропитанного синтетическими смолами. В настоящее время эти теплообменники применяются для сильно корродирующих жидкостей. Этот материал, имеющий высокий коэффициент теплопроводности (Х = = 60— 100 ккал м-час-°С), хорошо поддается обработке и пригоден для изготовления небольших теплообменников надо лишь учитывать при конструировании его невысокую механическую прочность. Примеры таких конструкций показаны на рис. 8-43 и 8-44. Диаметр просверленных в графите каналов для потоков колеблется от 2 мм (наименьшая толщина графита между каналами) до 11 мм. Норман и Сэйер [14] исследовали такие теплообменники в отношении коэффициента теплопередачи от конденсирующегося пара к воде и получили очень высокие значения коэффициента К. Вычисляя а для воды по формуле Сидера и Тэйта на основе измеренных значений К, они получили также расчетные значения а для пара, объединяющие также сопротивление стенки. Эти величины приводятся в табл. 8-3. [c.656]

Выбирают ТПП кожухотрубчатого конденсатора-холодильника по суп1,ествующцм нормалям. Для этого на основании практических данных выбирают коэффициент теплопередачи в проектируемом аппарате, а также рассчитывают средний температурный напор в нем. Затем определяют предполагаемую поверхность теплообмена, а но ней выбирают нодходянгий стандартный аппарат. Следует учесть при этом, чтобы скорость воды, проходящей по трубкам, не была низкой, так как коэффициент теплоотдачи от стеиок труб к воде ниже, чем коэффициент теплоотдачи со стороны конденсирующихся паров, и, следовательно, им будет определяться значение коэффициента теплопередачи в аппарате. [c.121]

Отложения накипи. При кипении воды или водных растворов в испарителях, обогреваемых конденсирующимся паром, коэффициенты теплоотдачи как на стороне пара, так и на сп-ороне кипящей жидкости при чистых поверхностях имеют очень большие значения. Отсюда следует, что даже тонкий слой накипи можеп весьма сильно влиять на коэффициент теплоотдачи. Приджен и Бэджер [76] измеряли коэффициенты теплопередачи от конденсирующегося пара к воде, кипящей при 75° в горизонтальном трубчатом испарителе. Полученные результаты сведены в табл. 14-2. Эти данные указывают на существенное значение общего температурного напора, степени чистоты и характера поверхностей нагрева. [c.508]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология