Каландр распорные усилия

В каландрах распорные усилия обычно меньше, чем в вальцах поэтому цапфы валков каландров меньше нагружены. Вместо водяного охлаждения цапф можно ограничиться принудительной циркуляционной смазкой под давлением (масло играет роль охлаждающего агента). [c.74]

Эксцентриситет поверхности валков относительно подшипниковых цапф, вибрация валков и неравномерное питание приводят к возникновению продольной разнотолщинности. Если зазор между неподвижными валками имеет правильную прямоугольную форму, то при работе каландра этот зазор искажается в результате прогиба валков под действием распорных усилий. Каландруемое изделие при этом оказывается толще в середине и тоньше по краям (рис. 16.2). Для компенсации прогиба валков обычно применяют три метода бомбировку, перекрещивание валков и контризгиб валков. [c.588]

Распорное усилие между валками лабораторного каландра. Композиция на основе ацетата целлюлозы перерабатывается на лабораторном Г-образном каландре. Диаметр валков 15,2 см, длина валков 40,6 см. Минимальный зазор 2Н, = = 0,0.38 см, ширина пленки 38 см. Определите распорное усилие и максимальное давление между валками как функции толщины каландруемой пленки, принимая, что толщина равна величине затора в точке отрыва. Оба валка вращаются с частотой 10 об/мин. Температура каландрования 90 °С. Реологические свойства полимера при этой температуре описываются степенным уравнением яг 3-IQi Па-с, п0,4. [c.605]

Таким образом, для расчета величин распорного усилия между валками 5 и 5, расхода энергии, поля температур и производительности каландра в прессовочной области деформации при обрезинивании корда и металлокорда должны быть известны следующие величины 1) реологические константы и п 2) скорость каландрования и 3) минимальный зазор / о, который выбирается с учетом [c.159]

Распорные усилия между валками каландра, возникающие при прохождении резиновой смеси, как было показано в гл. 5, зависят от ряда факторов. [c.159]

При определении распорных усилий и мощности привода все параметры (диаметры валков, углы захвата, углы опережения, реологические константы и др.) принимаются определенными для каждой конкретной области деформации. При необходимости более точного расчета процесса каландрования и прогнозирования температуры смеси расчет технологических и энергосиловых характеристик необходимо производить по блок-схеме (рис. 7.5). По этой схеме величины распорного усилия между валками и технологическая мощность привода каландра находятся после определения поля температур. [c.160]

Величина распорного усилия между валками непостоянна и изменяется в зависимости от физико-химических свойств и температуры обрабатываемого материала, величины зазора, скорости каландрования, величины запаса и др. Величина распорного усилия при переработке различных резиновых смесей на производственных каландрах изменяется в пределах от 30 до 70 кН/см рабочей части каландра. [c.160]

Чтобы лист, выходящий с каландра, имел одинаковую толщину по всей ширине и длине, необходимо правильное равномерное питание зазоров резиновой смесью. Колебания количества резиновой смеси в зазоре приводит к изменению распорного усилия, а это в свою очередь ведет к изменению толщины выпускаемого листа. [c.164]

В работе [10] получено выражение для распорного усилия между валками каландра при упруговязком течении [c.236]

Под действием распорного усилия валки каландра прогибаются, в результате при цилиндрической форме валков толщина каландруемого изделия (листа или пленки) оказывается переменной по ширине. [c.396]

Окружные скорости валков изменятся в диапазоне 15— 400 м/мин. Максимальное давление в зазоре в зависимости от реологических свойств материала и толщины каландруемого изделия может составлять 7,0 70,0 МПа. С увеличением диаметра валков распорные усилия возрастают. Так, при формовании пленки толщиной 0,1 мм из пластифицированного поливинилхлорида (32% ДОР) при 443 К (скорость каландрования 0,6 м/с) для каландра с диаметром валков 915 мм (длина 2340 мм) распорное усилие равно 93-10 И, для каландра с диаметром валков 610 мм (длина 1670 мм)—44-10 Н. [c.402]

Под действием распорного усилия валки каландра прогибаются. Если валки имеют цилиндрическую форму, толщина каландруемого изделия (лист или пленка) бу--———---------------- дет ио ширине переменна. Поскольку прогиб валков в центре максимален, толщина изделия в центре будет больше, чем на краях, иа величину этого прогиба <рис. X. 19). [c.416]

Бомбировка валков. При бомбировке валков внешнему калибрующему валку каландра придают бочкообразную форму. Диаметр средней части такого валка делают несколько большим, чем на его концах, а профиль поверхности выполняют по параболе. Применение бомбировки позволяет полностью скомпенсировать прогиб валка только для одного определенного значения распорного усилия, соответствующего для каждого материала определенным значениям параметров процесса (ко,и,Т). Изменение любого из этих параметров, и прежде всего толщины каландруемого изделия, сопровождается изменением распорного усилия и, следовательно, изменением прогиба валка. Поэтому одна бомбировка никогда не может обеспечить полной компенсации прогиба валка при всех рабочих режимах [4, с. 117 15 18 21—23]. [c.417]

Расположение валков каландра оказывает существенное влияние на распорное усилие и на фактический прогиб. Если сопоставить схемы нагружения L-образного и Z-образного каландров (рис. X. 22) и подсчитать действующие на валки суммарные нагрузки, предполагая, что режимы каландрования полностью идентичны, то окажется, что нагрузка на валки Z-образного каландра примерно в 1,5 раза больше, чем на валки L-образного. Соответственно возрастает и подлежащая компенсации величина прогиба. Тем пе менее Z-образный каландр обладает существенным преимуществом по сравнению с I- и L-образными каландрами. Это преимущество заключается в том, что при Z-образном расположении можно независимо регулировать зазор каждой пары валков. [c.418]

В качестве примера рассмотрим следующую задачу. На каландре с диаметром валков 910 мм и длиной 2330 мм производится выпуск пленки толщиной 0,05 мм из пластифицированного поливинилхлорида. Температура валков 443 К, частота вращения валков— 2,1 об/с. Реологические свойства расплава поливинилхлорида при температуре переработки описываются степенным уравнением (111,22), константы которого при температуре переработки равны п = 2,5 ро = 0,085 с -- МПа. Распорное усилие, рассчитанное по формуле (IX. 30), составляет гЫО Н ( 2 = 0,37 Ао = = 0,015 мм). Максимальный прогиб валка, рассчитанный по формуле (X. 15), равен Айтах = 0,04 мм (а) = 223 см I = 300 см о = = 51 см). Распределение прогиба по длине валка показано на рис. X. 21. Если величина перекрещивания валков определяется из условия полной компенсации прогиба в центре, то смещение конца валков должно составлять 11 мм. Изменение профиля зазора показано на рис. X. 21,(2 (кривая 2). Достигаемая при этом компенсация определяется как разность значений прогиба и увеличения зазора (см. рис. Х.21,б). Видно, что отклонения профиля пленки от прямоугольного составляют в этом случае 2,5 мкм. [c.420]

Определяем нагрузку на шейку валка от действия распорных усилий при работе каландра. [c.234]

Ограничение длины валков каландра объясняется, с одной стороны, конструктивными соображениями, а с другой —необходимостью учета общей величины распорного усилия. [c.246]

При расчетах общей величины распорного усилия Рр возникающего во время работы каландра, исходят из величины распорного усилия р, приходящегося на 1 пог. см длины рабочей части валка. [c.246]

При разрушении валка по рабочей части величина Рст. распорного усилия, действующего на станину каландра, будет равна [c.249]

Распорные усилия на валки каландров (в н) могут быть найдены, исходя из потребляемой мощности и окружной скорости валков [c.177]

За исключением тех редких случаев, когда вальцы используются для рафинирования, либо заменяют каландр, небольшое различие в величине зазора по длине валков не играет роли в, прочностный расчет валков ведется только по допускаемым напряжениям без проверки на прогиб. Валки при работе подвергаются совместному действию распорных усилий, внутреннего давления [c.180]

Валки гладких каландров отличаются от валков вальцов профилем рабочей части, которой придается выпуклая форма. Под действием распорных усилий Р валок прогибается и эта деформация, наибольшая в центре валка и наименьшая по его краям, несомненно исказила бы сечение полученной ленты материала, если бы валки были строго цилиндричны. [c.197]

Каландры. Американские фирмы выпускают каландры, которые отличаются большой универсальностью и приспособлены для проведения различных процессов переработки резины. Замена -образных 4-валковых каландров Z-образными позволила увеличить точность регулировки зазора между валками, так как распорные усилия от двух пар валков лежат в разных плоскостях [254, 255]. Способ перекрещивания осей позволяет наиболее точно компенсировать прогиб валков. Чтобы исключить влияние люфтов в подшипниках каландров, ирименяют дополнительное нагружение валков для их смещения и выбора люфта. Подшипники скольжения более надежны в работе и обеспечивают высокую точность получаемых листов (до +0,005 мм), однако расход электроэнергии в этом случае выше на 20—30%, чем при использова- [c.202]

Каландрование полимеров. Ньютоновская модель Гаскелла. Каландр с одинаковыми валками диаметром 200 см и длиной 100 см работает при окружной скорости 50 см/с. Величина зазора 2Яо = 0,02 см. При этом производится пленка толщиной 0,022 см. Принимая, что ньютоновская вязкость расплава состазляет 10 Па-с, определите а) максимальное давление в зазоре б) распорное усилие в) среднее приращение температуры. [c.605]

Вывод уравнений для определения распорного усилия при прохождении резиновой смеси между валками каландра аналогичен подобному выводу для вальцев. Приведенные в гл. 5 данные расчета скоростей движения и давления резиновой смеси в области деформации для вальцев могут быть применены для поверочного расчета процесса каландрования и расчетов каландров, хотя каландрование отличается от вальцевания главным образом тем, что резиновая смесь в первом случае через зазор проходит только один раз. Методика расчета мощности привода каландра в основном аналогична методике расчета мощности привода вальцев (гл. 5). [c.160]

При прохождении материала через область деформации на валки действуют распорные усилия, которые передаются от валков через подшипники каландра на станины. Под действием распорных усилий валки каландра подвергаются деформации. Деформация валков от действия распорного усилия вызывает искажение профиля выпускаемого материала при каланровании. Для получения тонкого листа с малой разнотолщинностью по ширине на каландрах необходимо применять устройства компенсации прогиба валков. [c.160]

Уравнения (6.10) — (6.12) устанавливают связь между распорными усилиями, а также эластическим восстановлением резиновой смеси сразу после выхода из зазора валков каландра, вязкоупругими характеристиками, скоростью каландрования, начальной толщиной резинового слоя и зазором. При vxp ll=У2RAh (сравнительно малые скорости) имеем вязкое деформирование и если (высокие скорости), то Яг—/ ь т. е. должно быть пол- [c.232]

Ниже приведены оценочные расчеты распорных усилий, проведенные в со-этветствии с разными теориями каландрования (каландр размера 550X1500 мм). [c.238]

Так, расчет распорных усилий для промышленного каландра с размером валков 610x 1800 мм при листовании резиновой смеси на основе бутадиен-стирольного каучука по формулам изотермической модели дает значение, превышающее на 17,5% данные расчета по неизотермической модели. Ошибка в определении мощности привода валка достигает 21,5%. В случае расчета этих же параметров для лабораторного каландра с валками 160x320 мм ошибки становятся значительно меньше (так, ошибка при расчете мощности составляет —6%). Иначе говоря, чем сильнее разогрев, тем больше величина ошибки, которую дает расчет по формулам изотермической модели. [c.395]

Рассмотрим следующий пример. На каландре с диаметром валков 910 мм и длиной 2330 мм производится пленка из пластифицированного поливинилхлорида толщиной 0,05 мм. Температура валков 170° С, скорость вращения валков 2,1 об1сек. Реологические свойства расплава поливинилхлорида при температуре переработки описываются степенным уравнением (1.100), константы которого при температуре переработки равны п = 2,5 Х(, = 0,85 кгс1(см сек - ). Величина распорного усилия, рассчитанного по формуле (VI.30), равна 210 тс ( а = 0,37 /iq = 0,015 мм). [c.400]

Математические модели второго приближения построены на результатах, полученных при исследовании неизотермического течения. Эти модели позволяют учитывать существование температурной зависимости вязкости и теплообмен между каландруемым полимером и валками каландра. Используя такие модели, удается правильно рассчитывать температуру каландруемого материала, а также определять основные кинетостатические параметры процесса (мощность привода, распорные усилия, давление в зазоре). [c.400]

Так, расчет распорных усилий для промышленного каландра с размером валков 610X1800 мм [c.415]

Двухслойные (дублированные) листы, состоящие из двух различных, слоев, выпускают на четырехаалковых каландрах (рис. 3.4, б). Четырехвалковый каландр с Г-образным расположением валков используется для двухсторонней обкладки ткани резиновой смесью. Ткань прижимается к валку, покрытому смесью, проходит зазор между вторым и третьим валками, где обкладывается смесью с другой стороны. Другой вариант расположения валков в четырехвалковом каландре для двухсторонней обкладки ткани и корда осуществляется на трехвалковых каландрах по схемам, представленным на рис. 3.4, д—ж. Каждая из схем расположения валков четырехвалковых каландров (рис. 3.4, з—ж) при двухсторонней обкладке и промазки ткани и корда имеет определенные преимущества с точки зрения питания каландра, отбора готового материала, более точного регулирования зазора между выпускающими валками и лучшего распределения распорных усилий. [c.78]

Это называется бомб11ровкой вялков. У трехвалковых каландров, выпускаемых заводом Большевик , верхний валок имеет слегка выпуклую бочкообразную поверхность, а два других валка имеют цилиндрическую поверхность. Бла] одаря этому прогиб верхнего валка, который воспринимает наибольшее распорное усилие, компенсируется в значительной мере его бочкообразностью. Другим способом компенсации прогиба валков является смеи еиие осей цилиндрических валков. При смещении осей зазор у краев рабочей части валков оказывается несколько больше зазора в средней его части. Такой способ компенсации применяется на каландрах с приводом через блок-редуктор. [c.279]

Каландры в отличие от вальцев не имеют предохранительных устройств (предохранительных шайб), позволяющих валкам раздвигаться при превышении распорных усилий сверх предельно допустимой величины. [c.245]

Количество и размер валков определяют характеристику и назначение каландра. Размеры валков производственных каландров приведены в табл. 23, 26 и 27. Валки каландра, так же как и валки вальцев, при работе подвергаются значительным распорным усилиям и интенсивному истиранию, причем это происходит в условиях резких изменений температуры поверхности валков. [c.245]

Подставляя в формулу (17) величины наружного / и внутреннего г радиусов рабочей части валка или соответсгвенно Яш и Гш шейки валков, получим величину Мр для рабочей части валка и /Иш для шейки валка. Зная эти величины, можно определить величину распорного усилия Рст.-действующего на станину каландра. [c.248]

Компенсацию выгиба валков путем придания их рабочей части бочкообразной формы для трехвалковых и четырехвалко-вых каландров осуществить довольно сложно, так как усилия, действующие на средний валок с обеих сторон, могут быть различными. В результате этого средний валок может выгибаться как вниз, так и вверх от своей горизонтальной оси. Обычно принимается, что при пропуске обрабатываемого материала сначала через верхний зазор, а затем через нижний зазор величина распорного усилия, возникающего между верхним и средним валком, больше, чем между средним и нижним валками каландра. В связи с этим очевидно, что верхний валок для компенсации своего выгиба должен иметь повышенную величину выпуклости по середине своей рабочей части, а средний валок — меньшую величину выпуклости или иметь цилиндрическую форму. [c.250]

Вторым способом компенсации выгиба валков каландра под действием распорных усилий является пространственное смещение осей верхнего и нижнего валков относительно оси среднего валка на некоторый угол, например на угол, равный 0°56 8". Для этого на кала.ндрах, имеющих цилиндрические валки, применяются самоустанавливающиеся (с шаровыми эксцентриками) подшипники и приспособления для пространственного смещения осей валков (кроме среднего валка). [c.250]

На рис. 87 приведена схема устройства подшипника среднего валка листо-вально - промазочно-го трехвалкового каландра. Обе части 1 и 2 корпуса подшипника среднего валка каландра закрепляются между выступами 3 прорези станины стальными клиньями 4, служащими для установления зазора между шейкой среднего валка и корпусом подшипника. Так как распорные усилия, возникающие при работе каландра, передаются шейкам валков не на всю площадь подшипника, а лишь на некоторые его участки, то вкладыши подшипников выполняются в виде секторов 5. Расположение этих секторов зависит от расположения подшипника в каландре (см. рис. 86). У трехвалкового каландра сектор верхнего подшипника располагается [c.254]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология