Арены использование

Оценить порядок величины к а можно по экспериментально измеренным значениям Ар (использование рис. Х-6 для этих целей неправомерно). Так, при Ке 1 и е 0,6 по рис. Х-27 имеем Nu g 3 10"что дает по формуле (Х,49) [c.465]

Количество твердого вещества, % (масс.) на сырье количество изооктана, % (масс.) на сырье Выход и качество н-алканов ари использовании активатора [c.100]

Ар) и осью ординат (заштрихована на рис. 12.5) и/ = 2 Ар -площадь прямоугольника для соответствующей точки индикаторной линии. Отношение этих площадей г еор = Л//2 подсчитывается теоретически с использованием формулы (12.22) и оказывается, что 2 зависит только от одной безразмерной величины аАр [c.359]

Если сжимаемость осадка не очень велика, можно принимать, что величины Хо и Хм не зависят от разности давлений. Если же сжимаемость осадка значительна, то опытным путем можно установить зависимости Хо и Хм от АР, аналогичные зависимостям для удельного сопротивления осадка. Однако во многих случаях использование указанных зависимостей затрудняет практические расчеты, поэтому в таких расчетах целесообразно применять некоторое среднее значение Хо или Хм- Возникающая при этом погрешность относительно невелика по сравнению с погрешностями, обусловленными допущением постоянства сопротивления фильтровальной перегородки и независимости удельного сопротивления осадка от распределения статического давления жидкости в осадке и перегородке. [c.38]

Уравнение (11,47) более приемлемо для практического использования ввиду его простоты по сравнению с уравнением (11,48). Однако последнее уравнение более соответствует действительным соотношениям между удельным сопротивлением осадка и разностью давлений, так как оно не содержит ограничительного условия, чтобы кривая Го = /(ДЯ) проходила через начало координат. Следует заметить, что зависимость Го от ДЯ, по-видимому, всегда можно выразить уравнением (11,47), если пределы изменения разности давлений относительно невелики и достаточно удалены от значения АР = 0. [c.124]

Параметры работы насосов различных марок сведены в каталогах в виде таблиц и графиков, называемых рабочими характеристиками насосов (рис. 1.47) [36]. Пределы использования центробежных насосов при неизменной частоте вращения можно значительно расширить не только работой на довольно большом участке кривой АР=1(0), но и уменьшением внешнего диаметра рабочего колеса. Так как обычно центробежный насос подбирают по величине АР, то при Рв/р>ДР может оказаться недостаточной прочность насоса. В этом случае принимают [c.134]

Поиску рациональной компоновки трубной решетки посвящены работы, где рассматривалось одностороннее наружное обтекание. В [25] исследовалась на экстремум функция Ар(а), названная автором характеристической, и получена зависимость Од" (сГ1). В [26] принят постоянный параметр Ф = 1,7 и указано направление улучшения характеристик аппарата путем уменьшения относительного поперечного шага Oi. Сравнение результатов этих работ и данных настоящей работы представлены на рис. 3.6. Значительные расхождения результатов вызваны, очевидно, применением в [25, 26] устаревших формул по теплоотдаче и аэродинамическому сопротивлению. Использование рекомендаций настоящей работы по выбору о " позволяет примерно на 10 % уменьшить затраты на циркуляцию теплоносителей и значительно уменьшить объем трубного пучка по сравнению с ранее существующими рекомендациями. [c.59]

На рис. 95 приводится графический расчет числа теоретических тарелок в экстрактивно-ректификационной колонне для разделения бутан-бутиленовых смесей с использованием водного ацетона в качестве разделяющего агента [248]. Для построения кривой равновесия принято усредненное постоянное значение коэффициента относительной летучести ар=1,36. [c.248]

В настоящей работе обсуждается проблема обработки тензиметрических данных, полученных с использованием статического метода с мембранным нуль-манометром. Рассматривается случай, когда совокупность экспериментальных данных представлена набором значений Рд , Гд,-, APj, АТi) (i = = 1,.. N), где Pai и Tsi — экспериментально измеренные величины давления и температуры для г-й точки, а АР и АТ i — соответственно предельные ошибки измерений, задаваемые точностью используемой аппаратуры и погрешностями, вводимыми со всевозможными поправками. Необходимость обработки такой совокупности данных возникает в следующих случаях [c.98]

В принятой схеме движения водяного ара тепловая эффективность использования дефлегматоров на 5—10% ниже, чем секций конденсации, поскольку по мере выпадания конденсата увеличивается относительное количество инертных примесей, уменьшается парциальное давление водяного пара, а следовательно, и температура конденсации. [c.32]

Для идентификации радикала использован метод изотопного замещения Н (7=1/2) на (/=1). Данные по замещению Н на в разных положениях этилбензола показывают, что шесть эквивалентных протонов соответствуют шести метильным протонам, четыре —орто- и два — ара-протонам ароматического кольца [c.83]

При десорбции гидрофобных растворителей (таких как п-ксилола, толуола, гексана) из углей наблюдается снижение скорости [4]. Проведены широкие исследования кинетики десорбции этих веществ из угля АР-3 в условиях изменения в широком интервале скоростей потока и температуры [4]. В условиях опытов количество десорбированного вещества быстро снижалось во времени по экспоненциальному закону, что позволило применить при расчете времени десорбции или степени десорбции использованное выше уравнение Викке в виде [c.92]

Величину Ар можно рассчитать, например, по формуле Эргуна, однако большая точность достигается при использовании формул, полученных обработкой опытных данных для применяемых зернистого материала и реагирующего газа [c.160]

На рис. 51 представлена номограмма для градиента давления вытеснения, распространенного при существующих методах разработки месторождений Ар = 0,001, построенная с использованием уравнения [c.108]

Рассматривается задача оптимизации теплообменной системы (ТС), показанной на рис. 28 и являющейся частью схемы некоторого производства [102]. ТС состоит из двенадцати теплообменников, двух делителей потоков —Д й смесителя С, фиктивных блоков ФБ, отражающих изменение температуры и давления в других аппаратах системы. Аппараты Т-2, Т-7, Т-8, Т-11, Т-12 осуществляют теплообмен между газом и водой, аппараты Т-3 и Т-4 выполнены в виде коробов с пакетами петлеобразных труб внутри, а остальные аппараты — обычные кожухотрубные теплообменники. Предполагаются заданными температуры потоков Г на выходе ТС, а также общий допустимый перепад давления на линиях технологических газов Ар (I), газов среднего давления Ар (II) и газов низкого давления Ар (III). Для математического описания теплообменных процессов был использован метод [103], позволяющий учесть отклонения схемы взаимного движения теплоносителей от удельного прямотока или противотока. Соответствующие уравнения имеют вид [c.163]

Возможно, для разделения смесей парафинов на структурные изомеры нормального и разветвленного строения эффективным окажется комплексный метод, т. е. чередование обработки узких фракций п ара новы смесей карбамидом и тиокарбамидом. Последний будет образовывать кристаллические комплексы только с разветвленными структурами, практически не захватывая структуры нормального строения карбамид же дает кристаллические соединения включения преимущественно с нормальными парафинами, но частично и с разветвленными парафинами, прямая цепочка которых еще достаточно длинна, чтобы взаимодействовать с карбамидом. К сожалению, возможность практического использования для этих целей тиокарбамида до настоящего времени изучена очень мало. [c.67]

Повьииеиие селективности ари использовании сероуглерода или йодбензола с качестве растворг телей можно объяснить образованием а-комтекса между .юлекулой растворителя и атомом хлора [c.507]

Существуют методы, позволяющие работать с очень малыми количествами вещества (микроанализ и ультрамикроанализ). При использовании этих методов необходимы более чувствительные весы и специальная техника работы. Подробнее об этом см. Алим арии И, П., Фрид Б. И., Количественный микрохимический анализ минералов и руд, Госхимиздат, 1961 Алимарин И. П., Петриков а М. Н., Неорганический ультрамикроаналнз, Изд. АН СССР, 1960 Корен май И. М., Количественный микрохимический анализ, Госхимиздат, 1949 Кирк П., Количественный ультрамикроанализ, Издатинлит, 1952. [c.134]

Важную роль при каталитическом гидрооблагораживании нефтяных остатков играют реакции гидрирования аренов. О термодинамике гидрирования полициклических аренов и смешанных структур, включающих и насыщенные кольца можно судить только качественно. Это связано с многочисленностью промежуточных продуктов гидрирования этих углеводородов [36]. Скорость гидрирования аренов с различным числом ареновых колец зависит от длины и порядка связей в молекуле. Так, для полициклических аренов характерны укороченные тройные связи,-которые гидрируются легче, чем сопряженные и изолированные двойные связи. В связи с этим конденсированные арены должны гидрироваться быстрее моноциклических аренов, но медленнее алкенов. Подтверждение этому бьшо получено в опытах по гидрированию при высоком давлении водорода (5-30 МПа) и использовании ряда гидрирующих катализаторов. Большую скорость гидрирования полиаренов (например, нафталина и антрацена) по сравнению с бензолом при высоком давлении водорода объясняют тем, что с ростом давления доля поверхности катализатора, занятая водородом, увеличивается, и водород становится доступным для всех укороченных связей [36]. В области низких давлений (0,2—0,3 МПа) наблюдается обратная зависимость, т. е. моноядерные арены гидрируются быстрее. Конденсированные арены с тремя и более кольцами гидрируются последовательно так, что для осуществления каждой следзтощей стадии нужны все более и более жесткие условия. Обычно заметное ускорение реакции наблюдается выше 400 °С, а для протекания процесса нацело необходимы высокие парциальные давления водорода — до 20 МПа. Термодеструктивное расщепление аренов может протекать только через промежуточную стадию гидрирования [c.57]

При переработке полностью обессмолеппых продуктов описанный выше способ регенерации угля позволяет практически полностью восстанавливать его активность. На одной и той же порции угля АР-3 проведено более 70 циклов адсорбционной депарафинизации и регенерации, после чего уголь сохранил активность на уровне, приемлемом для дальнейшего его использования [67]. Но при переработке недостаточно высокоочищенных продуктов активированный уголь теряет значительную долю активности уже через несколько циклов. [c.163]

Обычно число опытов, которое необходимо выполнить в случае движения по АР во много раз меньше числа опытов для АВСР при использовании классического подхода. [c.33]

Стандартный калифорнийский бензин, использованный в опытах, обладал следующими составами di,-, = 0,733. И.з 100 мл до 00° перегонялось 1,5 мл, до 70° —5,0 мл, до 80° —12,5 Л,7, ДО 90° — 22,5 МЛ, ДО 100° — 33,5 МЛ, ДО 110° — 46.5 МЛ, ДО 120° —58. ми, ДО 1.30°—.70 МЛ, ДО 140° — 79,5 МЛ, ДО 150° — 87 мл, ДО 160° —92,0 МЛ, ДО 170° —95 МЛ, ДО 180° — 97 МЛ. Бепзнн содержал аро-матических углеводородов 12,5%, непредельных 1,3%, нафтенов 3,5" о. парафиновых углеводородов 72,7%. [c.316]

В ряду П - Н -Ар - Щ - Ш склонность к нагарообразованию повышается. При использовании ыасел, полученных из парайипистых и высокопара ишистых нефтей, образуется плотные нагары. В случае применения масел, полученных из смолистых нефте]", наблюдается образование рыхлых, нагаров, [c.134]

А1горитм расчета постоянных коэффициентов Ар Bj приведен на рнс. 3.13. Расчет локальных эффективностей предусматривает использование данных действующего производства (состав верха и низа колонны, режимы работы по жидкости ( ,) и пару (У), число и тип тарелок) и осуществляется по следующему алгоритму [c.151]

В БашНИИНП проведены параллельные определения содержаний растворимых веществ в сточных водах с использованием экстракции серным эфиром, четыреххлористым углеродом и гексаном по ар тражиому методу СЭВ дпя сравнения. Результаты определения приведены в табл. 26 [86]. [c.117]

Расширяя границы кипения сырья, можно наряду с ароматическими углеводородами Сз получать толуол и бензол (табл. 7.2) [301 ]. Так, при риформинге фракции 62—140°С получают бензол, толуол и аро.матические углеводороды Сд. Если же перерабатывают фракцию 85—140 °С, то она в осиовио.м дает толуол и ароматические углеводороды Сд. Количественные соотношения этилбензола и изомеров ксилола в продуктах рнформинга практически одинаковы при использовании в качестве сырья фракций 105—140, 85—140 и 62— 140 °С. [c.179]

Под эффективным использованием нефти понимают и наиболее полное извлечение из нее бутанов и пентанов — сырья для производства синтетического каучука, а также извлечение аре-иов — сырья промышленности пластических масс и искусственных волокон, жидких и твердых алканов, используемых в микробиологическом синтезе и производств( поверхностно-активных веществ. Эффективное и рациональнО( использование нефти предусматривает детальное изучение свойств сырья, тщательную сортировку нефтей, с тем чтобы обеспе1ИТь в необходимых объемах производство малосернистого электродного кокса, дорожных и строительных битумов. [c.20]

С целью преодоления этих трудностей предложен метод разделения с использованием жидких мембран, основанный на избирательном прохождении компонентов смеси через пленку, образованную поверхностно-активными вещестнамн иа иоверхиости раздела фаз масло — вода. Таким методом мо] ут быть выделены, например, арены из смеси с насыщенными углеводородами. Арены проникают через мембрану с больщей скоростью и концентрируются в растворителе— масляной фракции, а насыщенные углеводороды остаются в водной эмульсии. [c.80]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология