Насадочные абсорберы коэффициенты

В насадочных абсорберах жидкость равномерно распределяется по верху насадки, стекает тонкой пленкой по ее поверхности и выводится из колонны снизу. В этой главе будет принято, что коэффициент физической массоотдачи в жидкой фазе эффективная межфазная поверхность а, отнесенная к единице объема насадочного слоя, и объем жидкости I в той же единице объема одинаковы во всех частях колонны. В действительности, если высота колонны в несколько раз больше ее диаметра, жидкость может накапливаться у стенок аппарата, что обедняет ею остальную часть насадки. Этот вопрос обсуждается в главе IX вместе с другими характеристиками насадочных колонн. [c.182]

Аналитический метод определения коэффициентов передачи может быть применен и для математической модели насадочного абсорбера [c.97]

Значения коэффициентов абсорбции в насадочных абсорберах для различных условий приведены в литературе [4]. [c.291]

Заметим, что для насадочного абсорбера определению подлежит не только коэффициент перемешивания О, но и действитель- [c.290]

Это наблюдается, в частности, когда истинная поверхность контакта фаз неизвестна и коэффициенты массоотдачи относят к некоторой условной поверхности (например, в насадочных абсорберах к геометрической поверхности насадки,в барботажных абсорберах к площади тарелки). Если можно выделить влияние второй фазы на величину истинной поверхности контакта, то коэффициент массоотдачи становится не зависящим от гидродинамики и свойств этой фазы. Таким образом, влияние второй фазы оказывается косвенным. [c.123]

Опыты показали, что коэффициент массопередачи возрастает с увеличением числа оборотов диска. Повышение скорости газа приводит к увеличению коэффициента массопередачи при поглощении ЫНз, но не оказывает влияния при поглощении СОа. Коэффициенты массопередачи примерно те же, что и для насадочных абсорберов. [c.372]

Распределение жидкости по насадке. Наибольшая эффективность насадочных абсорберов достигается при равномерном распределении жидкости по поперечному сечению абсорбера, причем эта равномерность должна сохраняться во всех поперечных сечениях по высоте аппарата. При идеально равномерном орошении локальная плотность орошения в любой точке насадки постоянна и равна средней плотности орошения. Действительное распределение можно характеризовать коэффициентом неравномерности орошения [c.425]

Выбор плотности орошения и способа его подачи. При малой плотности орошения смоченная и активная поверхности невелики и работа насадочного абсорбера не эффективна. Поэтому при проведении процессов, для которых требуется низкое отношение LIG обычно прибегают к рециркуляции жидкости (см. стр. 215) и плотность орошения выбирают с таким расчетом, чтобы получить достаточно высокое значение коэффициента При этом можно пользоваться графиками и зависимостями, приведенными на стр. 446 сл. [c.486]

В этих опытах составлял 300—1500 кмоль-м -ч -бар , а Ржо—от 150 до 800 Ориентировочный расчет поверхности контакта фаз показал, что поверхностный коэффициент Р = = 1,3—2,5 кмоль-ч -бар , т. е. он примерно того же порядка, что и в насадочных абсорберах. Поэтому можно предполагать, что интенсификация процесса достигается за счет развития поверхности контакта фаз. [c.637]

В табл. 1У-3 приведены [6, 12] коэффициенты массопередачи К , рассчитанные по данным работы промышленных насадочных абсорберов. [c.115]

Сравнение абсорберов Черкасского и Новомосковского химкомбинатов, работающих при вполне сопоставимых условиях, показывает, что насадочный абсорбер превосходит тарельчатый абсорбер по скорости абсорбции и коэффициенту массопередачи почти в 2 раза. Особенно заметно преимущество абсорбера Черкасского химкомбината при оценке массообменного аппарата по величине [c.143]

В табл. IV-14 приведены условия работы и средние значения объемных коэффициентов массопередачи К -а для различных промышленных насадочных абсорберов, работающих при атмосферном давлении. [c.149]

По эксплуатационным данным восьми промышленных насадочных абсорберов, работавших в различных режимах, вычислены коэффициенты массопередачи и показана их зависимость от изменения основных параметров абсорбции окиси углерода медно-аммиачными растворами [24]. [c.356]

Высота абсорберов. Следует отметить, что обычно поверхность контакта в колонных аппаратах трудноопределима. При непрерывном контакте фаз (пленочные и насадочные абсорберы) высоту Н абсорбера находят с помощью уравнения массопередачи, выраженного через объемный или поверхностный коэффициенты массопередачи. С учетом величины поверхности смоченной насадки (см. разд. 16.5.2), которую приравнивают к поверхности массопередачи, [c.83]

При выборе рабочей скорости газа заметно ниже скорости захлебывания, во-первых, увеличится поперечное сечение аппарата согласно уравнению (11.2) и, во-вторых, снизится эффективность массопередачи за счет уменьшения коэффициента массоотдачи в газовой фазе, зависящего от скорости движения газового потока относительно жидкостных пленок на элементах насадки. Поэтому рабочую скорость газа в насадочных абсорберах рекомендуется принимать достаточно близкой к скорости захлебывания [c.931]

На эффективность насадочных абсорберов оказывают большое влияние диаметр и высота слоя насадки, определяемые указанным выше методом по скорости газа и требуемой поверхности массообмена. Расчет последней производится по коэффициентам массопередачи при помощи приведенных выше формул, полученных путем обобщения опытных данных для аппаратов малого диаметра (преимущественно не более 0,5 м). Практика показывает, что применительно к промышленным аппаратам рассчитанные коэффициенты массопередачи оказываются Завышенными и, следовательно, поверхности массообмена — заниженными. Это, расхождение, являющееся следствием неравномерного распределения жидкости и газа по сечению аппарата, а также их продольного перемешивания, часто довольно значительно (в 2—3 раза). Для обеспечения надежности работы проектируемых абсорберов необходимо корректировать рассчитанные размеры по имеющимся данным эксплуатации промышленных аппаратов. [c.497]

Рис. 7.4. Зависимость коэффициента селективности К от скорости газа в насадочном абсорбере прн извлечении НгЗ из природного газа [103] [кривые—расчет по уравнению (6.27) плотность орошения — 3,6 м/ч Аг = = 0,1% (сб.) Сг 1=0,15% (сб.) Вж,= = 1,2 кмоль/м точки — опытные значения

Кинетика процессов абсорбции рассматривалась ранее в виде общей теории массообменных процессов. Для насадочных абсорберов (рис. 5.22) с непрерывным контактом фаз величины необходимой поверхности массопередачи или общее число единиц переноса для процессов абсорбции определяются по уравнениям (5.42) и (5.49) средняя по массообменной поверхности движущая сила процесса при линейной равновесной зависимости вычисляется по уравнению (5.52) коэффициент массопередачи находят через величины коэффициентов массоотдачи в газовой и в жидкой фазах, согласно формуле (5.36) и т. п. [c.393]

Для тарельчатых абсорберов (рис. 5.23) необходимое число реальных тарелок находят через число теоретических тарелок и по значению КПД реальной тарелки (5.60) или методом кинетической кривой (см. рис. 5.17). Существенно, что при расчетах размеров абсорбционных аппаратов используются экспериментальные данные об интенсивности (кинетике) межфазного переноса целевого компонента в форме зависимости коэффициентов массоотдачи ([3 и Ру), или высоты единиц переноса ) для насадочных абсорберов, или КПД (эффективности) реальных тарелок (г ) от многочисленных параметров, влияющих на скорость массопереноса при конкретных параметрах процессов абсорбции. [c.393]

Данные о коэффициентах массопередачи в насадочных абсорберах весьма противоречивы. По последним работам М. Е. Позина для насадки из колец можно принять [c.602]

Критериальные формулы для расчета коэффициентов массоотдачи в насадочных абсорберах с неупорядоченной насадкой (навалом) при пленочном режиме, [c.270]

Пример 6-12. Определить коэффициент массоотдачи для газовой фазы в насадочном абсорбере, в котором производится поглощение двуокиси серы из инертного газа (азота) под атмосферным давлением. Температура в абсорбере 20 С, он работает в пленочном режиме. Скорость газа в абсорбере (фиктивная) 0,35 м/с. Абсорбер заполнен кусками кокса (а = 42 м м, = 0,58 м /м ). [c.287]

Величины коэффициентов обратного перемешивания Е, и Е находят опытным путем — см. пример 1-37. Для ориентировочного их определения в насадочном абсорбере воспользуемся критериальными уравнениями . [c.292]

В насадочном абсорбере производится поглощение пара метилового спирта водой из газа под атмосферным давлением при средней температуре 27 °С. Содержание метилового спирта в газе, поступающем в скруббер, 100 г на 1 м инертного газа (считая объем газа при рабочих условиях). На выходе из скруббера вода имеет концентрацию 67% от максимально возможной, т. е. от равновесной с входящим газом . Уравнение растворимости метилового спирта в воде в относительных мольных концентрациях У = 1,15Х. Извлекается водой 98% от исходного количества спирта. Коэффициент массопередачи Кх = = о кмоль спирта [c.295]

Рассчитать коэффициент массоотдачи для жидкой фазы в насадочном абсорбере, в котором производится поглощение двуокиси углерода водой ири температуре 20 °С. Плотность орошения 60 мЗ/(м2-ч). Насадка — керамические кольца 35 X 35 X 4 мм навалом. Коэффициент смоченности насадки г]) = 0,86. [c.295]

Пример УП-З. в противоточном насадочном абсорбере из воздуха чистой водой извлекаются нежелательные примеси. Их парциальные давления на входе = 0,001 ат, на выходе = = 0,0002 ат. Для заданного размера насадки известны коэффициенты массоотдачи = [c.182]

Сравнение различных типов абсорберов. Основными преимуществами насадочных абсорберов являются их небольшое сопротивление, возможность работы при изменении газовой нагрузки в широких пределах и небольшой брызгоунос. Однако в условиях сернокислотного производства они обладают тем недостатком, что требуют циркуляции больших количеств кислоты (до нескольких сот кубических метров в час) и отвода тепла в выносных холодильниках с невысоким [150—250 ккал/(м -ч- град)] коэффициентом теплопередачи. Кроме того, насадочные абсорберы при больших нагрузках по газу (десятки тысяч кубических метров в час) громоздки и требуют высоких капитальных затрат. [c.211]

Аксельрод Ю. В.,Дильман В. В.,Алекперова Л. В.,Титель-м а н Л. И., Д и н-В э й. Труды научно-исследовательского и проектного института азотной промышленности и продуктов органического синтеза, вып. 6, 1971, стр. 261. Коэффициенты массопередачи в промышленных насадочных абсорберах моноэтаноламиновой очистки. [c.267]

Моррис и Джексон [51 установили связь между массоотдачей в насадочном абсорбере и трубке с орошаемыми стенками (стр. 163). Они предложили значения Рр, найденные при опытах в трубке или рассчитанные по формуле (У-59) с рекомендованными ими коэффициентами (см. табл. 23), умножать на поправочные множители зависящие от типа насадки (табл. 32). [c.464]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения НС1 водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль сек (12000 м ч при О °С и 1 бар), его температура /,=70 °С, давление 1 бар. Содержание НС1 в поступающем газе уд = 0,24 (K j =0,316). Исходный газ не содержит водяных паров ( i=i i = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Xj = 0,161 (28 вес. %). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Кд=0,0438 кл10ль-л1 -сек 1 при испарении воды /( =0,05клголб-лг -се/с"1. Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а=1,3 нет-м - град -. Температура поступающей на абсорбцию воды 02 = 50 С. [c.732]

Для расчета промышленных абсорберов рекомендуется иользоваться коэффициентами абсорбции, вычисленными по практическим данным (метод расчета описан в литературе При расчете насадочных абсорберов в ГИАП применяют следующие практические значения А абс. [в м /м (насадки) атл ] [c.246]

Насадочные абсорберы. Основные размеры насадочного абсорбера могут быть рассчитаны по расходу газа, его средней скорости и требуемой поверхности массообмена F. Последняя определяется из общего уравнения массопередачи, с помощью которого средняя движущая сила находится без затруднений (см. главу IX). Напомним только, что под величиной F подразумевается не геометрическая (Fr), а активная поверхность насадки, т. е. F = = F/фа. Таким образом, если удельная геометрическая поверхность насадки равна а м /м , а площадь поперечного сечения абсорбера составляет / м , то рабочая высота аппарата Н (высота слоя насадки) выразится так Н = Flaf = FJ(p af. Для расчета Н достаточно, очевидно, знать коэффициент массоперадачи Ку, что требует, в свою очередь, предварительно определить коэффициенты массоотдачи /(у и K i- [c.495]

Отметим, что истинная поверхность контакта фаз бьгеает известна довольно редко, так как она зависит от режима движения фаз. Даже в аппаратах с фиксированной поверхностью контакта (например, насадочных абсорберах) действительная поверхность контакта, активная с точки зрения массопередачи, не совпадает с геометрической поверхностью насадаи. Поэтому на практике часто пользуются коэффициентами массопередачи, отнесенными к единице рабочего объема аппарата (объемный коэффициент массопередачи). Связь между объемным (/ ) и поверхностным К) коэффициентами массопередачи выражается уравнением [c.281]

Многочисленные опыты, производственные испытания и промышленная эксплуатация пенных абсорберов показали их большие преимущества. Наряду с тем, что в этих аппаратах достигаются исключительно высокие- коэффициенты массопере- Шидтсть дачи, в сотни раз превышающие таковые 1)1 для насадочных абсорберов, оказывается, что гидравлические сопротивления их невелики. Это понятно, так как барботаж на решетках отсутствует, а сопротивление слоя пены гораздо меньше, чем сопротивление эквивалентного по эффективности слоя жидкости в барботажных аппаратах. [c.391]

Для поглощения газообразных соединений фтора устанавливают насадочные абсорберы или абсорберы тина Вентури. Насадочные абсорберы — бащни с кольцевой или хордовой насадкой. Последо-ва тельно устанавливают 2—3 башни, которые орошаются в замкнутом цикле по противоточной схеме. Скорость газов в башне составляет 1—1,5 ж/сек, плотность орошения до 7—8 м Цм -ч). Коэффициент абсорбции фтора составляет в башнях с хордовой насадкой 50—70 м1ч. Применение насадочных башен затрудняется тем, что при поглощении водой четырёхфтористого кремния выделяется кремнегель. Последний не накапливается на насадке только при высокой плотности орошения. [c.299]

Пример расчета насадочного абсорбера, в котором происходит одновременно поглощение НгЗ и СОг, дан в работе [46]. Присутствие в газе НгЗ незначительно сказывается на скорости абсорбции СОг. Коэффициент массо-передачи для НгЗ значительно выше, нежели для СОг (в сопоставимых условиях), поэтому НгЗ можно селективно извлекать из газа. Однако при увеличении отношения СОг НгЗ коэффициент селективности заметно уменьшается. Применение ДЭА вместо МЭА позволяет увеличить коэффициент селективности в среднем в 1,7 раза. Данные по скорости абсорбции НгЗ (и смесей НгЗ с СОг) растворами этаноламинов приведены в работах [47, 48]. [c.266]

Следует отметить, что действительная поверхность контакта фаз известна довольно редко. Например, в барботааных абсорберах поверхность контакта зависит от режима движения фаз и может быть определена с большим трудом. Даже в насадочных абсорберах, являющихся зппаратаик с фиксированной поверхностью контакта, действительная поверхность контакта, активная для массопередачи, не совпадает с геометрической поверхностью насадки. Поэтому, на практике часто пользуются условными коэффициентами массопередачи, отнесенными, например, к единице рабочего объема аппарата (объемный коэффициент массопередачи). Связь между объемным (/ у и поверхностным (/с) коэффициентами массопередачи выракается уравнением [c.44]

По условиям предыдущей задачи определить 1) высоту насадочного абсорбера с насадкой из керамических колец 50 X 50 X 5 мм, приняв Аэ — высоту слоя пасадкп, эквивалентную теоретической тарелке (ВЭТТ), равной 0,85 м, 2) коэффициент массопередачи в этом насадочном абсорбере K / кг ам-, кг аммиака [c.296]

В насадочном абсорбере диаметром 1 м двуокись серы поглощается водой из воздуха. Начальное содержание SOj в поступающей смеси 7% (объемн.). Степень поглощения 0,9. На выходе из абсорбера вода содед)жит 0,0072 кг ЗОг/кг воды. Коэффициент массопередачи в абсорбере К и = 0,005 кг 80,/(м2 х кг SO.J [c.296]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология