Абсорбер коэффициент массопередачи

Обычно расчеты тарельчатых абсорберов проводят мо модифицированному уравнению массопередачи, в котором коэффициенты массопередачи для жидкой Kxf и газовой Kyf фаз относят к единице рабочей площади тарелки [c.110]

Коэффициент массопередачи рассчитывают по уравнениям (642) и (643). Следует отметить, что вследствие изменения концентраций по высоте абсорбера коэффициент массопередачи К находят как среднее арифметическое значений К на входе и выходе газа. Частные коэффициенты массоотдачи со стороны газа и жидкости Рг и р находят из критериальных уравнений [53] [c.346]

В случае постоянного по высоте абсорбера коэффициента массопередачи ку его можно вынести за знак интеграла. Если при этом постоянен и газовый поток О [такой процесс относится к классу 3(2-2)1], то из (11.21) получаем [c.958]

Однако в отличие от однофазных потоков значительное превышение объемного коэффициента массопередачи (Ро) над константой скорости реакции является только необходимым, но не достаточным условием протекания процесса в кинетической области. Действительно для предельного случая /с О, соответствующего абсорберу, из уравнения материального баланса следует, что в кинетической области, т. е. при Сдж = Сд. равн будет иметь место следующее равенство [c.308]

Решение. Можно принять, что диффузионное сопротивление жидкости ничтожно мало по сравнению с сопротивлением газа, т. е. общий коэффициент массопередачи к приближенно равен коэффициенту массоотдачи йг для газа. Для этого случая воспользуемся обобщенным уравнением для пленочного режима работы абсорбера [в соответствии с уравнением (VII. 28)] [c.176]

Расход поглотителя находят из уравнения материального баланса процесса. Высоту абсорбера можно определить через коэффициенты массопередачи, высоту единиц переноса (ВЕП) и высоту, эквивалентную теоретической ступени изменения концентрации (ВЭТС). [c.340]

Как указывалось в главе X, при отсутствии данных о поверхности контакта фаз высота абсорбера может быть найдена другими способами, например через объемные коэффициенты массопередачи или число единиц переноса [уравнение (X,60)]. [c.459]

В этих уравнениях Ка и ТСд—коэффициенты массопередачи при абсорбции компонента и испарении поглотителя и—коэффициент теплоотдачи между жидкостью и газом к—коэффициент теплопередачи между средой в абсорбере и охлаждающим агентом —поверхность охлаждения, приходящаяся на единицу поверхности соприкосновения фаз 0—температура охлаждающего агента —расход охлаждающего агента —теплоемкость охлаждающего агента. [c.262]

Опыты показали, что коэффициент массопередачи возрастает с увеличением числа оборотов диска. Повышение скорости газа приводит к увеличению коэффициента массопередачи при поглощении ЫНз, но не оказывает влияния при поглощении СОа. Коэффициенты массопередачи примерно те же, что и для насадочных абсорберов. [c.372]

Массопередача. При изучении абсорбции в барботажных абсорберах с механическим перемешиванием жидкости большинство исследователей определяли объемный коэффициент массопередачи в зависимости от удельной мощности (мощность на единицу объема перемешиваемой жидкости) и объемного расхода газа Ур. [c.606]

К механическим пленочным абсорберам можно отнести также аппараты с наложенными пульсационными колебаниями [74—761. В них при помощи специальных устройств (пульсаторов) осуществляется пульсирующая подача газа. Исследования проводились в аппаратах с течением жидкости по вертикальной поверхности [74, 761 или по насадке 175, 761. В случае абсорбции NHg водой 174] коэффициент массопередачи К достигал максимума при частоте пульсаций 9,3 гц и возрастал с увеличением амплитуды пульсаций максимально полученное значение К (при амплитуде 0,3 м) в 2,5 раза превышало К, полученное без пульсаций. [c.374]

Изучение массопередачи в барботажных абсорберах осложнено тем, что поверхность контакта между фазами может значительно изменяться в зависимости от гидродинамических условий, в частности от скорости газа и плотности орошения. При этом трудно установить влияние указанных факторов в отдельности на поверхность контакта и на коэффициент массопередачи. [c.563]

При изучении барботажных абсорберов обычно пользуются объемными коэффициентами массопередачи или коэффициентами массопередачи, отнесенными к единице рабочей площади тарелок. [c.563]

Точное вычисление движущей силы на тарелках барботажных абсорберов затруднительно, так как она зависит от характера перемешивания фаз (стр. 243 сл.), которое еще недостаточно изучено. Обычно принимают тот или иной вид движения и перемешивания, например, для тарелок с перекрестным током среднюю движущую силу определяют по формуле (111-84), а для провальных тарелок— по формуле (111-66). Такой прием в известной степени условен и коэффициенты массопередачи, найденные на тарелках с различным перемешиванием, могут не совпадать, если только при расчете не было учтено влияние перемешивания на движущую силу. [c.564]

Основной недостаток полых абсорберов—невысокая эффективность, обусловленная перемешиванием газа и плохим заполнением объема факелом распыленной жидкости. В результате объемный коэффициент массопередачи и число единиц переноса в этих аппаратах невелики скорость газа в них должна быть низкой (до [c.619]

Влияние различных факторов на массопередачу в полых распыливающих абсорберах. Объемный коэффициент массопередачи в полых абсорберах зависит от величины поверхностного коэффициента, определяемого массопередачей для капель, и от поверхности контакта, рассчитываемой по уравнению (УП1-7). [c.627]

Поскольку центробежная сила в рассматриваемых аппаратах во много раз превышает силу тяжести, они могут работать н при горизонтальном положении вала. Горизонтальный центробежный абсорбер с прикрепленным к ротору статором (диаметр ротора 305 мм) испытан [63] для случая абсорбции СО2, NH3 и ацетона водой при скорости вращения от 680 до 3120 об/мин. Коэффициенты массопередачи составляли (в кмоль ч бар ) для СО2—13, для ацетона—7600, для NH3—8950. [c.648]

Поскольку Л ог не зависит от типа аппарата, то за меру интенсивности можно принять отношение ш/йог, равное объемному коэффициенту массопередачи /Ср (в сек ), отнесенному к габаритному объему аппарата. Это отношение является величиной, обратной условному времени пребывания газа (отнесенному к габаритному объему) в абсорбере. [c.657]

Расчет абсорбера по тарелкам. Определяем коэффициент массопередачи для моногидрата по формуле (VII-157) [c.729]

Вполне надежных данных о числовых значениях коэффициентов массопередачи для пленочных абсорберов нет. Наиболее достоверные результаты можно получить из формул, предложенных М. Д. Кузнецовым для хорошо растворимых газов [c.488]

Описанный метод [17] расчета абсорберов достаточно точен, если процесс можно рассматривать как изотермический, а коэффициент массопередачи постоянным. Эти условия, как правило, выполняются при физической абсорбции, так как теплота растворения сравнительно невелика, а физические свойства жидкости и газа несущественно изменяются по высоте аппарата. [c.58]

В отличие от физической абсорбции при хемосорбции заметно изменяется по высоте аппарата не только движущая сила, но и коэффициент массопередачи, поэтому ранее описанные методы расчетов абсорберов не могут быть рекомендованы. [c.70]

В табл. 1У-3 приведены [6, 12] коэффициенты массопередачи К , рассчитанные по данным работы промышленных насадочных абсорберов. [c.115]

Сравнение абсорберов Черкасского и Новомосковского химкомбинатов, работающих при вполне сопоставимых условиях, показывает, что насадочный абсорбер превосходит тарельчатый абсорбер по скорости абсорбции и коэффициенту массопередачи почти в 2 раза. Особенно заметно преимущество абсорбера Черкасского химкомбината при оценке массообменного аппарата по величине [c.143]

Эмпирические коэффициенты массопередачи К -а не отражают точные физико-химические закономерности процесса абсорбции, осложненной сравнительно медленной обратимой химической реакцией. Поэтому указанная выше высота затопления рассчитана на основе математической модели кинетики абсорбции (стр. 153). Корректность модели подтверждена обработкой данных, полученных при обследовании промышленных абсорберов Новгородского и Черкасского химкомбинатов отклонение расчетной скорости абсорбции от действительной не превышало 20%. [c.148]

Коэффициенты массопередачи К а при двухступенчатой абсорбции под давлением, по данным работы промышленных абсорберов, составляют 51-10 —71,3-10 м /(м -ч-Па), или 50—70 м /(м X [c.149]

В табл. IV-14 приведены условия работы и средние значения объемных коэффициентов массопередачи К -а для различных промышленных насадочных абсорберов, работающих при атмосферном давлении. [c.149]

Коэффициент массопередачи заметно уменьшается [92, 93) при увеличении диаметра абсорбера (рис. IV-26). Так, в аппаратах диаметром 1,6 м и менее значения составляют 510 10 - 560 х X 10 м /(мЗ-ч-Па), или 500—550 м /(м -ч-кгс/см ). В этом же абсорбере при значительно меньшей высоте слоя достигнуты практически одинаковые показатели работы по сравнению с абсорберами большего диаметра. Эффективность аппаратов диаметром 5 м различается в 2 раза, хотя конструктивное оформление абсорберов и технологические условия их работы близки между собой. Причина такого резкого снижения эффективности заключается главным образом в плохом первоначальном распределении газа и жидкости. [c.149]

Аксельрод Ю. В.,Дильман В. В.,Алекперова Л. В.,Титель-м а н Л. И., Д и н-В э й. Труды научно-исследовательского и проектного института азотной промышленности и продуктов органического синтеза, вып. 6, 1971, стр. 261. Коэффициенты массопередачи в промышленных насадочных абсорберах моноэтаноламиновой очистки. [c.267]

Ко а — коэффициент массопередачи, кГ1м 1ч-кГ1м ds — эквивалентный диаметр стандартной насадки размером 25x25x3 мм] w,. — скорость газа в полном сечении колонны, м/сек] / — фактор гидродинамического состояния системы [рассчитывается по уравнению (И, 242)] 3 — коэффициент пропорциональности, определяемый опытным путем и зависящий от гидродинамического режима работы абсорбера. [c.410]

Изменекия гидродинамической обстановки в реакторе, происходящие при изменении скорости газового потока (Шг) и высоты пенного слоя (Н), позволяют исследовать работу реактора по моделям идеального вытеснения, полного смешения, ддффузионной илв ячеечной. В ходе исследований производится определение, корректировка коэффициентов, проверяется адекватность моделей и исследуется влияние указанных переменных параметров на коэффициент массопередачи к. п. д. и интенсивность работы абсорбера,. [c.229]

Полый распыливающий абсорбер (рис. Х1-28) представляет собой колонну, в верхней части корпуса / которой имеются форсунки 2 для распыливания жидкости (главным образом механические). В распылива-ющих абсорберах объемные коэффициенты массопередачи быстро снижаются по мере удаления от форсунок вследствие коалесценции капель и уменьшения поверхности фазового контакта. Поэтому оросители (форсунки) в этих аппаратах обычно устанавливают на нескольких уровнях. [c.457]

Высота абсорберов. Рабочую высоту Я (расстояние между крайними тарелками) барботажного абсорбера находят методами, указанными в главе X. При расчете Н ло уравнению массопередачи коэффициент массопередачи определяется с помощью уравнения (Х,47) или (Х,48). Так как расчет поверхности контакта фаз на тарелке затруднителен, при обработке опытных данных по массопередаче в тарельчатых аппаратах коэффициенты массоотдачи относят чаще всего к сечению 5,, тарелки (точно определяемая величина), либо к объему пеиы V,, -= Лгж т или жидкости на тарелке Уд — /1 5 (где и /г — высота пены и слоя жидкости на тарелке). [c.465]

Дополнительная сложность расчета процессов абсорбции по кинетическому методу — необходимость определения коэффициентов массопередачи. Именно поэтому они не получили пока распространения в расчетной практике. Только в последние годы с внедрением быстродействующих ЭВМ работы в этом направлении рас-щирились с тем, чтобы исключить необходимость перехода от теоретических тарелок к реальным и сразу получать число необходимых реальных тарелок. Цель расчета процесса абсорбции — определение удельного расхода абсорбента, степени извлечения компонентов и числа действительных тарелок. Для более точного расчета размеров аппарата желательно знать величину жидкостных и паровых потоков по высоте абсорбера. [c.307]

Абсорберы с восходящим движением пленки были впервые предложены Семеновым [51. Принцип действия аппаратов этого типа основан на том, что при достаточно высоких скоростях (более 10 м1сек) движущийся снизу вверх газ увлекает жидкую пленку в направлении своего движения, осуществляя таким образом восходящий прямоток. Абсорбцию в этих аппаратах ведут при больших скоростях газа (до 40 м/сек), чем достигаются высокие коэффициенты массопередачи. [c.338]

Несколько иную конструкцию механического пленочного абсорбера испытали Жаворонков с сотр. [721 для поглощения окислов азота раствором соды. Абсорбер (см. рис. 112,6) разделен перегородками 2 на несколько секций. В каждой секции на валу 3 закреплен сплошной диск 4, к которому прикреплены два пакета кольцевых дисков 5. Благодаря такому устройству газ движется зигзагообразно. Скорость газа при прохождении через пакет дисков была равна 2,5 м1сек, сопротивление абсорбера достигало 340 н/м , коэффициент массопередачи Кр составлял 0,55— 1 кмоль м ч --бар . По данным авторов, Кр соответствовал значению, найденному в лабораторных условиях в трубке с орошаемыми стенками. [c.372]

Массопередачу в бесфорсуночном абсорбере Вентури с диаметром горловины 20 мм изучал Туманов [29] при абсорбции NHg водой и десорбции СОа из воды определялся условный коэффициент массопередачи K - Опыты по абсорбции NHg показали 42], что Kps мало зависит от геометрических факторов (длина диффузора, углы конусности конфузора и диффузора). Число единиц переноса может быть выражено уравнениями [c.638]

Уравнение (VI-112) по исследованиям Черткова [209] применимо и к другим щелочным растворам, в частности, к растворам сульфит-бисульфита аммония (при рН б). Опыты проводились в башнях диаметрами 0,8 и 1 м [209], а также в промышленном абсорбере диаметром 6 м [210]. Все эти аппараты были насажены кольцами размером 50 мм в укладку, причем имелись три последовательно соединенные ступени абсорбции. Объемный коэффициент массопередачи при скорости газа 1 —1,3 м/сек и плотности орошения 2—4 м/ч составлял около 60 кмоль-м -ч -бар . Было установлено, что Кро возрастал с увеличением концентрации NHg в растворе (Сд) и уменьшался с повышением в нем отношения so . Анализ указанных исследований показал [209], что с повышением отношения sOj/ b (в частности, в первых ступенях абсорбции) в соответствии с уменьшением pH раствора возрастает доля сопротивления жидкой фазы, что и приводит к снижению К.ри-Это снижение можно определить, исходя из полученной при проведении опытов в трубке с орошаемыми стенками зависимости [211], по которой Кр пропорционален химической емкости раствора в степени 0,16. [c.478]

Описано [214] применение абсорберов с деревянной хордовой насадкой для водного поглощения Sip4. При приведенной скорости газа 1,92 м сек и плотности орошения И м ч коэффициент массопередачи составляет 59 кмоль-м -ч -бар . Из трех последовательно соединенных по газу башен забивание насадки гелем SiOa наблюдалось лишь в первой башне, которая была затем переделана на полую. Содержание Sip4 в поступающем газе составляет [c.479]

Проведенные обследования промышленных абсорберов показали, что коэффициент массопередачи в моногидратных абсорберах, насаженных кольцами размером 50 мм в укладку, при скорости газа 0,65—1,46 м/сек и плотности орошения 13,5—28 м/ч составляет 75—195 кмоль-м -ч -бар . Оказалось [24], что значения Kpv, выраженные в кг м ч - бар , удовлетворительно коррелируются с соответствующими значениями, найденными при абсорбции NH3 водой (в колонне диаметром 500 мм) умножением последних на 1,3 (при поглощении SO3 моногидратом) или 0,45 (при поглощении SO3 олеумом). На основе этих данных и исследований в трубке с орошаемыми стенками предложено [216а] для расчета промышленных абсорберов пользоваться значениями, найденными для абсорбции NH3 водой [формула (VI-94) или рис. 150], умножая их (для перехода к SO3) на коэффициент 0,7 и вводя поправочные множители и /д, а также коэффициент ухудшения 1 (стр. 450). [c.480]

Большое число работ посвящено исследованию массоотдачи для одиночных капель, образуюш,ихся при исгечении жидкости из капилляров. В результате этих исследований получены значения коэффициентов массоотдачи, отнесенные к единице поверхности капли. При применении их для расчета распыливаюш,их абсорберов необходимо определить удельную поверхность контакта по формуле (Vni-7), что связано с известными трудностями. Кроме того, в промышленных абсорберах условия массопередачи существенно отличаются от условий при падении одиночных капель. Однако данные по массоотдаче для одиночных капель представляют известный интерес, тем более что имеется очень мало исследований в условиях, близких к условиям работы промышленных распыливающих абсорберов. [c.624]

Испытания моделей абсорбера диаметром 60—100 мм проводились при водной абсорбции окислов азота [51, 52], поглощении окислов азота известковым молоком [53], поглощении N0 раствором Ре304 [54] и поглощении СО2 раствором моноэтаноламина [55]. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении окислов азота составляли 10—60 кмоль м -бар К Было [c.645]

Массопередачу в центробежных абсорберах изучали при поглощении СОа раствором моноэтаноламина [59—62], а также при поглощении NHg, СН3СОСН3 и jHgOH водой и десорбции СОз из воды [63]. Значения объемных коэффициентов массопередачи /С , отнесенному к рабочему объему аппарата, при абсорбции NHg водой в аппарате с диаметром ротора 0,16 м [57] составили 350—1500 кмоль- м бар , причем Kpv повышается с увеличением W, L W. п. Повышение Kpv с возрастанием L и п объясняется увеличением при этом поверхности контакта. [c.647]

Рассчитать насадочный абсорбер (насадка—кольца размером 50 мм внавал) для поглощения НС1 водой. Количество поступающего газа 0,1512 кмоль сек (12000 м ч при О °С и 1 бар), его температура /,=70 °С, давление 1 бар. Содержание НС1 в поступающем газе уд = 0,24 (K j =0,316). Исходный газ не содержит водяных паров ( i=i i = 0). Концентрация получаемой соляной кислоты Xj = 0,161 (28 вес. %). Степень извлечения НС1 из газа 95%. Объемные коэффициенты массопередачи при поглощении хлористого водорода Кд=0,0438 кл10ль-л1 -сек 1 при испарении воды /( =0,05клголб-лг -се/с"1. Объемный коэффициент теплоотдачи от газа к жидкости а=1,3 нет-м - град -. Температура поступающей на абсорбцию воды 02 = 50 С. [c.732]

Применение рециркуляции позволяет увеличить скорость абсорбции в тех случаях, когда коэффициент массопередачи зависит от плотности орошения увеличить поверхность массообмена (если в схеме на рис. П-5, а насадка смачивается не полностью) и, следовательно, уменьшить высоту абсорбера. Кроме того, при такой схеме можно полнее использовать хемосорбент, если реакция протекает медленно. Однако, если равновесное давление растворенного газа над насыш енным раствором не равно нулю (обратимая реакция), то схема на рис. П-5, а не позволяет полностью извлекать примеси из газовой смеси, так как очиш енный газ вверху абсорберарконтак-тирует с грязным абсорбентом. [c.38]

Анализ данных табл. 1У-3 показывает, что фактические коэффициенты массопередачи в среднем в 2,1 раза меньше рассчитанных на основе коэффициентов массоотдачи Рг ир - Так, например, для первого абсорбера (см. табл. 1У-3) по методике Хоблера [13] = = 1,79 м/ч, по методике Рамма = 1,74 м/ч. Расхождение сохраняется во всем диапазоне ц /юг,поцв (где г, подо — скорость, соотвстствуюш ая подвисанию жидкости й рассчитанная по уравнению Бейна и Хоугена [14]). [c.117]

Сравнение данных испытаний абсорберов с частично затопленной насадкой Черкасского и Новгородского химкомбинатов показывает, что коэффициент массопередачи К а возрастает при увеличении расхода газа и плотности орошения. При скорости газа 0,21—0,26 м/с (давлепие 2,32—2,55 МПа, или 24—26 кгс/см ) и плотности орошения свыше 100 м /(м -ч) величина К а для зоны затопления (а >> i> 0,5) достигает 102 10 —117,5 10 мЗ/(м ч Па), или 100— 115 м /(м -ч-кгс/см ) (объем газа приведен к п. у.). По опытным данным, полученным на ЧХК в режиме, близком к подвисанию, для зоны 0,35 j t < 0,5 можно рекомендовать значения К = = 153-10-5-206-10 м3/(м3.ч-па), или 150-200 мЗ/(мЗ-ч X X кгс/см ), а для зоны 0,1 < а <]0,35 примерйо 510-10 м /(м X X ч-Па), или 500 м /(м ч-кгс/см ) (объем газа приведен к н. у.). [c.145]