Число фиктивное

Дополним нашу схему фиктивными блоками с номерами. . ., N -Ь(число фиктивных блоков равно числу входных блоков схемы). На блок-схемах фиктивные блоки будем окаймлять пунктирными линиями. Выходные переменные (Л к)-то фиктивного блока являются входными переменными к-то блока к = 1,. . Л ). Число выходных переменных фиктивного (Л + / )-го блока равно числу входных переменных к-то входного блока схемы. Уравнения, описывающие М -Ь А )-ый блок, пусть имеют вид [c.29]

Это — широко практиковавшаяся сторонниками резонансной теории спекуляция на дипольном моменте, далекая от науки. Можно придумать какое угодно число фиктивных структур и определить таким н<е путем их веса, ио от этого они не будут реальностью. [c.208]

П] — число фиктивных входных переменных. Коэффициенты зависимостей (1), (3) отыскивались из решения системы (2) и (4). Уху [ ] и Ухх[1. ч] находились по данным пассивного эксперимента, показанным на рис. 3—6. В результате решения систем получены модели для лабораторной установки [c.217]

ЧТО электроны движутся между двумя электронными конфигурациями, оказывается просто вымыслом. Тем не менее мы убедились, что суперпозиция двух (или большего числа) фиктивных резонансных структур действительно может передать реальную структуру, правда, несколько громоздким способом. [c.148]

Для выполнения эксперимента использовали раствор a(N0s)2 с концентрацией кальция 100 млн 1. В качестве нижнего уровня для трех п = 3) влияющих факторов была выбрана концентрация, равная нулю верхнему уровню соответствовала концентрация 100 млн-1. При проведении эксперимента для получения достаточного числа фиктивных переменных при расчете ошибки опыта основывались на многофакторном планировании для 7 переменных с 8 опытами. Отнесение трех влияющих факторов к определенным переменным Xi...X осуществлялось случайно, а именно [c.38]

При расчете многокольцевых сетей п значительно превышает е — 1 и, следовательно, число фиктивных колец, вводимых в расчет для учета внешних связей с водопитателями (см. п. 5 главы VI), будет относительно невелико. [c.205]

Из уравнения (У.7) следует, что для секционированной колонны эффект продольного перемешивания обусловлен наличием конечного числа ячеек полного перемешивания и турбулентным перемешиванием между соседними ячейками. Величина Епл представляет собой не истинный коэффициент продольной турбулентной диффузии, а фиктивный, отнесенный ко всему поперечному сечению колонны. Этот коэффициент связан с коэффициентом продольной турбулентной диффузии п.т в сечении отверстия секционирующего кольца диаметром Дз соотношением [c.152]

В тех случаях, когда условие устойчивости не выполняется, толщину решетки (В) посередине определяют так же, как решетки (А), но в расчете на фиктивное давление в трубном пространстве Ртр. ф> полученное из условия устойчивости. Соблюдение условия устойчивости для труб в аппаратах с плавающей головкой является обязательным. При его невыполнении следует внести изменения в конструкцию (уменьшить длину труб, увеличить число сегментных перегородок и т. п.). [c.81]

Алгоритм заключается в том, что ХТС, состоящая из Л аппаратов, представляется в виде последовательности этапов, причем каждому из них ставится в соответствие N вершин (по числу аппаратов). Добавляя фиктивные вершины начального и конечного состояний и соединив их через промежуточные вершины (аппараты), можно получить сеть, содержащую все возможные варианты расчета ХТС. Переход из начального состояния в конечное по какому-либо маршруту будет соответствовать определенной последовательности расчета ХТС. [c.600]

Блок-схема алгоритма расчета температуры кипения и состава пара по формуле (5-4) приведена на рис. 5.1. Расчет производится следующим образом. Вводятся исходные данные (начальное приближение по температуре Т, точность расчета е, число компонентов N, состав жидкости Xi и коэффициенты зависимости (5-2) Ali, A2i, A2>i и 4j). Формулой (5-4) можно воспользоваться, лишь имея значения температуры и функции в двух предшествующих точках. Для того чтобы найти эти значения, вводится фиктивная переменная М, значение которой полагается равным единице. Эта переменная используется как счетчик. Далее в цикле по индексу вычисляются значения концентраций компонентов по формуле [c.230]

Реальная возможность разработки универсальных алгоритмов численного решения указанных задач появилась лишь в последнее время, главным образом в связи с развитием и теоретическим обоснованием метода конечных элементов [29—34]. Существо этого метода состоит в аппроксимации сплошной среды, которая характеризуется бесконечным числом степеней свободы, совокупностью ограниченного числа подобластей (так называемых конечных элементов), каждая из которых описывается конечным числом степеней свободы. Сплошная среда разбивается воображаемыми линиями или поверхностями на конечное число частей (например, поверхности — на треугольные элементы объемные фигуры — на тетраэдры), в каждой из которых вводятся фиктивные силы, эквивалентные поверхностным напряжениям и распределенные по границам элементов. Разбиение на конечные элементы достигается с помощью вариационного метода, в соответствии с которым минимизируется функционал, математически эквивалентный исходному дифференциальному уравнению. Этот функционал имеет реальный физический смысл и связывается, как правило, с понятием диссипации энергии. [c.11]

Расчет батарейных циклонов проводится следующим образом. В зависимости от типовой конструкции элементарных циклонов, из которых состоит батарейный циклон, принимают значения Ар/р и По формуле (6.162) определяют фиктивную скорость Ы1. Зная эту скорость, задавшись диаметром О корпуса элементарного циклона, находят число N последних [c.237]

Как отмечалось, средняя движущая сила уменьшается с отклонением структуры потока от условий идеального вытеснения. Поэтому расчет средней движущей силы процесса массопередачи в реальном аппарате по уравнению (Х,54) и числа единиц переноса по уравнению (Х,57), выведенных для условий идеального вытеснения, дает возможность получить не истинные значения средней движущей силы или числа единиц переноса (например, Ау[р или п оу), а их фиктивные значения (Аг/ср)ф или (Под)ф, Для определения Д(/ср можно, вычислив фиктивную величину (А(/ р)ф, вычесть из нее поправку (А(/ср)овр. выражающую снижение средней движущей силы за счет отклонения от условий идеального вытеснения. Такой же порядок расчета применим для определения п , но поправка ( о /)обр должна прибавляться к вычисленному значению (По1/)ф-Таким образом [c.422]

Метод ВС связан с комбинированием волновых функций, соответствующих различным расположениям электронов, т, е. различным фиктивным структурам. Это обстоятельство, с одной стороны, приводило к недоразумениям относительно физической реальности этих воображаемых структур, а с другой стороны, затрудняло написание электронных формул соединений, так как приходилось реальное состояние молекулы изображать одновременно несколькими схемами и число этих схем иной раз оказывалось большим. Уже в простейшем случае иопа Н2 реальное состояние изображается суперпозицией схем [c.100]

Методы МО и ВС в общем ведут в большом числе случаев к одинаковым выводам. Но некоторые особенности электронного строения молекул метод МО отражает лучше, чем метод ВС. Так, в частности, на основании метода МО парамагнетизм кислорода получает естественное объяснение (см. ниже) в методе МО нет необходимости прибегать к изображению строения молекул с помощью суперпозиции фиктивных структур, что часто бывало причиной недоразумений и споров и т. п. Известно много попыток улучшить практическое применение метода МО ЛКАО главным образом по отношению к органическим соединениям. Исторически большую роль сыграло приближение, предложенное Хюккелем и вошедшее в науку под названием метода МОХ. Применяя этот метод к органическим соединениям, предполагают, что электронная структура органической молекулы может быть представлена [c.115]

Модель конечной молекулы, которая представляет основной интерес, в простейшем приближении сводится к исследованию спектральных характеристик конечных МГ, состоящих из N элементарных подграфов описанного выше типа. Эти графы схематично представлены на рис. II.5, а. Однако, как отмечалось ранее, ввиду вычислительных сложностей обычно переходят к бесконечной модели макромолекулы и исследуют спектральные характеристики периодических графов. В свою очередь эта задача может быть сведена к изучению спектров конечных макроциклических систем, что эквивалентно введению циклических граничных условий. В этом случае вводят фиктивные связи между некоторыми вершинами крайних фрагментов и переходят к макроциклической системе, представленной на рис. II.5, 6. Конечная модель сопряженной углеводородной макромолекулы в приближении Хюккеля и циклическая модель приводят к одинаковым средним значениям различных спектральных характеристик при стремлении числа элементарных фрагментов N к бесконечности. В частности, средние значения полных [c.60]

Фиктивное число единиц переноса определяют по формуле [c.245]

Отношение фактической величины фиктивной скорости ге к критической скорости псевдоожижения Wк называется числом псевдоожижения [c.527]

Пусть рассматривается эквимолярный переход низкокипящего компонента из яшдкой в паровую среду и высококипящего — в обратном направлении. Число молей Са диффундирующего комнонента на единицу межфазовой поверхности в единицу времени найдется по (11.15) подстановкой фиктивной толщины бе пограничного слоя вместо реальной толщины X (рис. 11.2) [c.72]

Нетрудно обобщить описанный прием и на многостадийные процессы с. любым числом невзаимодействую1цих одни с другим байпас-1П,1 потоков, структура которых может быть проигшольной. В данном г.лучаедля каждой точки выхода и входа потоков вводятся фиктивные стпдии и критерий оптимальности процесса в целом представляется к а к [c.301]

Г[усть фиксирован ассортимент продукции, т. е. задана матрица 5 технологических стадий S = 5//ЦлХт и —число многостадийных ироцсссов ироизводства продуктов ассортимента Р 1/1— число технологичес < 1х стадий каждого процесса. Так как чпсло стади11 для разных процессов неодинаково, следует дополнить. матрицу фиктивными стадиями. [c.229]

В табл. V-1 представлен список технологических процессов, из которых необходимо синтезировать структурную схему НПЗ. В списке содержится 14 фирменных процессов каталитического риформинга бензинов, для которых выход продукта и октановые числа бензинов даны условно. Целевыми продуктами производства является бензин авиакеросин (дгаэ), дизельное топливо (хм), битум (j 3i) и кокс (л з2). Список технологических процессов дополнен двумя фиктивными процессами разделения бензиновой фракции (поток Хв) после АВТ Ff ) на процессы каталитического риформинга и фракции >350 (технологический поток л 2з) после АВТ (Т гз) а процессы каталитического крекинга. [c.209]

В основном нас интересуют нестационарные явления, а соотношения (6.81) и (9.308), строго говоря, имеют смысл только, когда А = 1, т. е. для равновесных условий. Таким образом, еслп к Ф 1, то поток претерпевает быстрые изменения во времени, так что реактор либо подкритичен, либо надкритичен. Тем не менее введем формально коэффициент размножения k t), зависящий от времени и отражающий влияние изменения концентраций различных отравляющих элементов и горючего на реактивность в течение рабочего цикла системы. В действительности в течение всего этого периода А = 1, но это достигается лишь благодаря непрерывному действию системы управления реактором. Таким образом, k t) фактически определяет имеющуюся в любой данный момент реактивность, которую должна иоЕ асить система управления, чтобы удерл ать реактор в стационарном o tohhihi. Ранее при к Ф мы вводили величину такую, что к = v/v имеет смысл фиктивного числа нейтронов, которое должно быть произведено при одном делении, чтобы система находилась в стационарном режиме. Б данном случае можно ввести соответственно v (i), которое определяет выход нейтронов на одно деление в каждый момент времени работы реактора в стационарном (критическом) режиме. Тогда выражение для к (g, и г не зависят от времени) будет иметь вид [c.460]

Число псевдоожижения пред- тавляет собой отношение фиктивной скорости газа к минимальной фиктивной скорости, соответствующей началу псевдоожижения N = по1тцс. [c.67]

Нарастание ногравичного слоя на обтекаемой поверхности всегда оказывает влияние на внешний поток. При отсутствии скачков уплотнения это влияние сводится к следующему. Утолщение пограничного слоя в направлении течения связано с увеличением толщины вытеснения б, что приводит к отклонению линий тока внешнего потока. Поэтому течение во внешнем потоке будет таким же, как при обтекании фиктивного контура, смещенного по отношению к действительному на толщину вытеснения. Следовательно, при расчете течения нужно применять метод по(следовательных приближений сначала раюсчитывается обтекание тела потоком идеальной жидкости, затем по найденному распределению давления вдоль поверхности тела находятся параметры пограничного слоя (в том числе толщина вытеснения), далее рассчитывается обтекание фиктивного тела, контур которого смещен на величину б и т. д. Однако обычно толщина вытеснения мала по сравнению с размерами тела и поэтому можно ограничиться первым приближением. [c.338]

Диаметры критических ) р и выходных Ва сечений даны в этой таблице в дюймах, числа Яа рассчитаны но выходному диаметру сопла. Как видим, истинные значения числа Ма в выходном сечепии ниже расчетных (Ма<Маяд) и фиктивный диаметр выходного отверстия меньше истинного на 18 33 %, т. е. безразмерная толщина вытеснения [c.439]

В формуле под знаком суммы стоят квадраты всех факторных разностей, относящихся к фиктивным переменным, М = 8 — число опытов = 3 — число реальных переменных (действующих факторов). В нашем примере = 4,65- 10 5сл = 0,022. Рассматривая значение факторных разностей, как разностей выборочных средних на нижнем и верхнем уровнях, можно оценить их значимость с помощью кpитepия Стьюдента сравнения средних. Разности и 1 значимо отличаются от нуля, что свидетельствует о существенном влиянии х-чо- рида натрия и сульфата магния при атомно-абсорбционном определении кадмия из растворов [c.157]

Аналитическое решение системы уравнений (И 1-124) дали Мияути и Вермюлен [28]. Это решение, однако, сложно для практического применения. Те же авторы предложили упрощенный метод расчета, заключающийся в том, что определяется фиктивное число единиц переноса Np, соответствующее поршневому движению. По фиктивному числу единиц переноса находят степень извлечения, как для чистого противотока, по формулам (П1-77) или (HI-78), подставляя в них Np вместо Nor- [c.245]

В рассматриваемом случае (m= onst) требуемое число ступеней можно найти и аналитически по формуле (ИМ 13) или (И1-114). При этом надо пользоваться фиктивным значением абсорбционного фактора А =1 1т, причем I определяется, как указано выше. [c.255]

Здесь Xe - фиктивная переменная, тождественно равна единице. Она вводится для того, чтобы все параметры, и в том числе, входили в модель единообразно. Это упрощает выкладки. [c.11]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология