Реактор расходомеры

Схема экспериментальной установки для оценки гидрирующей активности представлена на рис. 63. Реакционная трубка 9 длиной 720 мм с внутренним диаметром 20 мм, выполнена из стали Ст. 3. Обогрев осуществляется с помощью спиралей, намотанных на трубку. Температуру в реакционной зоне контролируют термопарой 8. Сырье подается в реактор из калиброванной бюретки 7. Азот и водород для гидрирования пропускают через расходомер и осушители. Продукты реакции охлаждаются в холодильнике // льдом и собираются в приемнике 12. [c.180]

Технологическая схема производства фреона-12 изображена на рис. U6. Четыреххлористый углерод и жидкий фтористый водород подают насосами 1 через расходомеры 2 под давлением в реактор 3, где находится жидкий катализатор (смесь хлоридов и фторидов [c.165]

Исходный воздух из сети поступал на расходомер 5. Общий расход регулировался вентилем 1. Температура перед реактором регулировалась при помощи вентилей 5 и 4 в стационарном и нестационарном режимах. Бутан подавался из баллона через вентиль 2, расходомер 6 и смешивался с воздухом перед поступлением в реактор. Для анализа газа на содержание бутана использовали хроматограф. [c.139]

Опытам на окисление предшествовали широкие исследования работы вихревой трубы при различных температурах воздуха на входе (до 400°С), обсуждение которых не входит в нашу задачу. В качестве реактора использовали теплоизолированную из стали 10 вихревую трубу 0 20,4x5 мм длиной рабочей зоны 208 мм, с диаметром сопла ТЗУ 2,6 мм, с диафрагмой 5,2 мм. Параметры потоков измеряли термопарами и образцовыми манометрами в расширительных камерах расход газа (0- 20 нм /ч) на входе в вихревой ректор и выходе нагретого потока измеряли расходомерами типа РЭД со вторичными приборами типа ЭПИД. Хроматографический анализ окисляемого газа проводили для каждого опыта, содержание пропана составляло от 52,5 до 60,8% масс. Продукты реакции в охлажденном и нагретом потоках определяли на групповое содержание альдегидов, кетонов, спиртов и кислот по известным методикам [61]. Схема установки приведена на рис. 1.8 (раздел 1). Условия первого опыта (табл. 2.12) не обеспечили начало реакции, что следует и из рекомендации работы [60], [c.127]

Приведенная в патенте технологическая схема узла гидрогено-лиза практически не отличается от изображенных на рис. 4.1 и 4.2 за исключением числа реакторов. Суспензия подогревается перед подачей ее на всасывание дозировочного насоса (температура подогрева не приведена, но, вероятно, она невелика —во избежание разложения углевода) и далее насосом через расходомер перекачивается в нижнюю часть первого реактора. [c.103]

На рис. 4 приведена принципиальная схема пилотной установки алкилирования изобутана олефинами. Олефин и изобутан раздельно подают диафрагмовыми насосами из больших емкостей / и 2 расходы измеряют турбинными расходомерами /0. Потоки объединяют, направляют смесь в щелочной скруббер, затем промывают водой, осушают на молекулярных ситах и подают в реакционный сосуд 5, заполненный перемешиваемой кислото-уг-леводородной эмульсией. Чтобы поддерживать постоянную температуру в реакторе и отстойнике 6, они снабжены охлаждающими рубашками. По завершении реакции направляют кислото-углеводородную эмульсию в отстойник с перегородками, где разделяются фазы. Отстоявшуюся кислоту возвращают в реактор. Углеводородную фазу из отстойника промывают щелочью, чтобы удалить увлеченную кислоту, и направляют либо в мерник (для подсчета материального баланса), либо в емкость. [c.180]

Продукты реакции и теплоноситель из прямоточного реактора поступают в сепаратор 5, где теплоноситель отделяется от продуктов реакции и возвращается снова в псевдоожиженный слой нагревателя 21. Продукты реакции, освободившись от остатков теплоносителя в циклоне реактора 6( поступают в закалочный аппарат 7 для охлаждения до 350—400° С и далее в скруббер 9 для отделения сконденсировавшейся тяжелой смолы пиролиза, выводимой насосом Н-1 снизу скруббера 9 через холодильник 15 в емкость 16. Часть смолы насосом Н-1 подается на закалку продуктов реакции через форсунку в закалочный аппарат 7. Газы пиролиза, несконденсировавшаяся часть легкой смолы и водяной пар сверху скруббера 9 поступают в скруббер 10, орошаемый легкой смолой пиролиза, в котором охлаждаются до 80—90° С, в результате чего конденсируются легкая смола пиролиза и водяные пары. После отделения воды легкая смола через холодильник 14 отводится в емкость 13. Газы пиролиза, содержащие небольшое количество легких жидких углеводородов, из скруббера 10 поступают в холодильник И, где охлаждаются до температуры 35—40° С, и далее поступают в газосепараторы 12. В газосепараторах происходит отделение головки смолы пиролиза, которая отводится в емкость 13. Газы пиролиза из сепараторов отводятся через расходомер на переработку. [c.109]

На рис, VI 1.13 изображена принципиальная схема установки сульфирования алкилбензолов серным ангидридом в растворе сернистого ангидрида. Емкость 1 служит приемником для раствора серного ангидрида в сернистом ангидриде. Емкость 2 содержит жидкий сернистый ангидрид, а емкость 3 — алкилбензолы. Эти три емкости находятся на весах 4, 5 и 6. Смесь ЗОг и ЗОз через расходомер 7 поступает в реактор 8. Алкилбензолы из емкости 5 насосом 9 прокачиваются через расходомер 7 в реакционную камеру 8, заполненную насадкой — кольцами Рашига. [c.414]

I — компрессор 2 — расходомеры 3 — диафрагмы 4 — пробоотборники 5 — реактор б — паросборник 7 — теплообменник Й — продуктовые емкости —разделительные емкости /О — насосы —холодильник /5--установка для выделения СОа /3--фильтр 14 — аппарат для приготовления катализаторной суспензии 15 — центрифуга 16 — емкость для масла. [c.299]

I и 2—расходомеры 3, 4 5 — промывалки 6—манометр 7 — реактор из стекла пайрекс 8 и 9—хо-лодильники 10—приемник для продуктов хлорирования 11 — ректификационная колонка с кольцами Рашига /2 —термометр 13 — дефлегматор (охлаждение твердой углекислотой) 14 — колонка водной промывки 15—колонка, орошаемая иодистым калием 16 — колонка щелочной промывки 17—кварцевая труба 18 — пець 19—колонка щелочной промывки. [c.159]

Количество углеводорода также измеряется дифференциальным расходомером, после чего он проходит через. повушку 5 в змеевик предварительного нагрева и поступает в реакционную трубку непосредственно перед форсунко1"[ подачи хлора. Вследствие высокой скорости подачи хлора достигается полное и однородное смешение обоих реагирующих веществ. Собственно реакция, которая протекает весьма быстро, проводится в сравнительно небольшом реакнионном объеме реактор изготовлен из стекля пайрекс (рис. 31). [c.159]

Рис. 60. Схема лабораторной установки для пиролиза i — сборник с дистиллированной водой 2 — бюретки для реактивов с воронками для заполнения 3 — фильтры 4 — расходомеры жидкости 5 — подогреватель 6 — подогревательная труба из нержавеющей стали, заполненная стружкой из нержавеющей стали 7 — смеситель 8 — реактор 9 — тигельная печь ю — холодильник Либиха (максимальная температура 70 С) II — медная трубка, обмотанная нагревательной проволокой i2 — газопровод, обмотанный нагревательной лентой 13 — водоотделитель (темперагура 40 °С) 14 — сушильная башня с ВаО (температура 40 С) 15 — водосборник 16 — буферная емкость 17 — ртутный затвор 18 — баллон для проб газа 19 — восьмиходовой кран с трубкой для проб газа в термостате при 40 °С 20 — колонка для газо-жидкостной хроматографии 21 — катарометр в термостате при 40 °С 22 — впрыск жидкости 23 — сигнал катарометра на измерительный щит и регистрирующий прибор 24 — кран прецезионной регулировки 25 — осушитель 2в — открытый жидкостной манометр 27 — счетчик пузырей 2 — подогреватель для нагревания азота-разбавителя. (В подогревателе, смесителей в реакторе имеются термоэлементы платина/

Для устранения этой опасности должны быть приняты мерь прежде всего по стабилизации кислотности и влажности пульпы,, поступающей на сушку, что позволит в значительной мере снизить налипание материала на стенки аппарата и насадку в аппарате. Следует обеспечить непрерывный контроль pH пульпы в реакторах. Для измерения расхода растворов, подаваемых в реакторы и дозировки пульпы, рекомендуется применять индукционные расходомеры ИР-51. Более высокой надежности требуются насосы для перекачки пульпы, так как срок службы применяемых насосов недостаточен. Это обусловлено тем, что установленные насосы предназначены для перекачки сред, содержащих не более 4% абразивных частиц. В пульпе же производства нитрофоски абразивных материалов содержится примерно в 10 раз больше. Необходимо предусмотреть также эффектавную гидродинамическую систему отмывки пульпопроводов водой. Следует улучшить конструкцию форсунок для распыления пульпы и рекомендовать автоматическую принудительную пропарку их без прекращения подачи природного газа в топку и пульпы в аппарат. Для этого-можно использовать отсечные клапаны типа 22НЖЮП завода Красный профинтерн (г. Гусь-Хрустальный) и электропневмати-ческие реле типа Р50 и Р70 Северодонецкого филиала ОКБА. [c.59]

Перед включением реактора на поток паров сырья открывают выход газов только на факел. После включения реактора образующийся крекннг-газ вытесняет остатки воздуха из аппаратуры на факел. Эта продувка проводится в течение 8—10 мин. Более точное время продувки может быть определено путем сопоставления количества образующегося крекинг-газа по показаниям расходомера и объема аппаратуры, из которой вытесняется воздух. [c.146]

I — реактор II холодильник реакционно массы 1П — отстойник IV — конденсатор V— колонна VI—грязевик VII — кипятильник VIII—эжектор 1 — регистрирующие регуляторы расхода 2 — расходомер S —регуляторы расхода 4 —регуляторы уровня, 5—регистрирующий регулятор температуры 6 —сигнализатор давления 7 — регулятор температуры 8 —регистрирующий регулятор давления 9 — индикатор расхода 10 — индикатор температуры а — (F — рецикл из куба колонны б — пар в — охлаждающая вода [c.62]

Дополнительным недостатком трубчатых реакторов является довольно быстрое закоксовывание верхней части испаоителей. обусловленное высокой температурой газожидкостного потока, поступающего из реактора, и тем, что жидкая фаза сильно диспергирована в газовом потоке и плохо из него выделяется. Осаждение капель жидкости на горйчих стенках газового пространства испарителей приводит к постепенному нарастанию слоя кокса. Испарители приходится чистить до четырех раз в год [95], что ведет к простоям установки и использованию ручного труда. Кроме того, при нарушении заданного соотношения расходов гудрона, битума (рециркулята) и воздуха закоксовываются и трубчатые реакторы (Полоцкий НПЗ, Омский КРЗ). По этой же причине в результате глубокого переокисления жидкой фазы реакторы теряют проходимость (Ангарский НПЗ). Таким образом, для обеспечения нормальной эксплуатации реакторов необходима надежная работа приборов контроля, в частности расходомеров. Но в случае трубчатых реакторов эти приборы работают в худших условиях при аварийных остановках компрессоров происходит заброс битума в импульсные трубки расходомеров воздуха обратным потоком воздуха пз трубчатых змеевиков, работающих при повышенном давлении [72. [c.72]

В реактор 2 для сульфирования, изготовленный из стали ЭЯ1Т, одновременно в определенном соотношении через расходомер подается керилбензол и сульфирующий раствор (ЗОз + ЗОг). Оба компонента смешиваются в сульфураторе мешалкой, которая делает 1000—1500 об/мин. Реакционная смесь засасывается внутрь конуса мешалки и выбрасывается на стенки кожуха сульфуратора. Газообразный сернистый ангидрид, выделившийся из сульфуратора, конденсируется и вновь используется для растворения серного ангидрида. После сульфирования продукт непрерывно подается на нейтрализацию. [c.87]

Продукт, выходящий из реактора, после отстаивания свободной фтористоводородной кислоты подается насосом через регулирующий расходомер в описанную выше пропановую колонну. Для этого требуется колонна с 75 тарелками. Разумеется, широкое изменение характеристик питания, поступающего в колонну, требует незначительного изменения ряда деталей, но обследование многочисленных установок показало, что указанное число тарелок обеспечивает удовлетворительную работу при любых условиях. Фирма Филлипс , разработавшая эту схему, применяет для расчета ректификационных колонн на новых установках вычислительные машины эта практика принята и для расчета всех колонн сверхчеткой ректификации. [c.178]

Циркулирующий изобутан, отбираемый в качестве бокового жидкого погона с глухой тарелки колонны, после охлаждения возвращается в реактор. Отбор этого погона, составляющего значительную часть суммарного питания, поступающего в колонну, регулируется расходомером. Как и в других случаях перегонки с отбором боковых погопов, состав отбираемого потока в известных пределах изменяется для получения заданного его количества. Изменение состава циркулирующего потока, если содержание в нем изобутапа лежит в пределах 70 —90%, не оказывает существенного влияния на выход или качество продукта реакции, особенно при отношении изобутан алкен, равном 10 1. Глухая тарелка оборудована перетоком на нижележащую тарелку. Высокая сливная перегородка перфорирована в виде глубоких надрезов для того, чтобы предотвратить резкое прекращение или начало орошения нижней секции колонны, которое неизбежно происходило бы при изменении скорости отбора изобутапа. [c.178]

Предварительно обработанный катализатор поступает в трубу 5 и по ией в реактор хлорирования 12, в который по линии 11 подаетси хлор и котораи подогревается нагревательным устройством 13. В реактор десорбции 7 по линии 8 подаетси кислород или воздух, а по линии 9 азот скорость подачи газов контролируется расходомером 10. Реактор 7 соединен с конденсатором 14, который имеет выгружа- [c.261]

Раствор, содержащий молибден, подают с постоянной скоростью 104 л/ч в первый реактор нейтрализации. Одновременно насосом через расходомер в реактор подается 53 %-ный раствор HNOз. Реактор снабжен охлаждающей рубашкой, по которой циркулирует вода, в результате чего температура в нем не превышает 20 °С. Объем реактора составляет 150 л, а время пребывания раствора несколько более I ч. В реакторе непрерывно проводится контроль величины pH, которая должна составлять 5,2—5,5. Для достижения такой величины средняя производительность кислотного насоса должна составлять 8 л/ч. [c.269]

При производстве ацетатных растворителей управление про-цессами на НДА частично автоматизировано Например, поддерживается постоянное количество кислоты и спирта, подаваемых в смесители, сблокирован расходомер подачи эте рифицируемой смеси в реактор с клапанным устройством с указателем уровня жидкости в кубе-этерификаторе При раздельной подаче кислоты и спирта на этерификацию использу ется контур автоматического регулирования соотношения их потоков В зависимости от изменения давления паров в реакторе автоматически меняется количество поступающего в змеевики греющего пара Датчик температуры в нижней части ректификационной колонны сблокирован с делителем флегмы, регулирующим количество отбора эфира-сырца и т п [c.140]

Принципиальная схема регенерации каинитового щелока дана на фиг. 61. Каинитовый щелок из цеха сульфата калия насосом 1 подается чёрёз( подогреватель 2 в лапорцЬгй бак 3. Одновременно 29%-ный раствор СаСЬ поступает в напорный бак 4. Из этих напорных баков Vp6a раствора самотеком через расходомеры поступают в реактор 5, где при перемешивании происходит выделение гипса. [c.153]

Смотреть страницы где упоминается термин Реактор расходомеры: [c.11] [c.162] [c.166] [c.92] [c.149] [c.163] [c.164] [c.165] [c.415] [c.37] [c.53] [c.331] [c.284] [c.221] [c.209] [c.127] [c.237] [c.284] [c.237] [c.314] [c.221] [c.175] [c.55] [c.771] [c.277]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология