Кокса трещиноватость

В процессе всего термического изменения угля нет такой температурной зоны, где явления имели бы такое важное значение, как во время последних двадцати градусов, предшествующих затвердеванию. Именно в этом интервале происходит предварительное формирование кристаллической структуры кокса. Позднее не могут быть изменены ни относительное расположение атомов углерода, ни пузырчатая структура кокса. Механические напряжения, которые вызывают трещиноватость кокса во время его дальнейшего коксования, зависят главным образом от того, что происходит вокруг этой точки затвердевания. Если бы можно было ее произвольно изменить при данной скорости нагревания на 10 С, то можно было бы превратить посредственно коксующийся уголь в хорошо коксующийся, и наоборот. [c.109]

Рис. 46. Положение температуры затвердевания по отношению к зоне быстрого пиролиза — основной критерий при установлении различий в тенденции различ-. ных видов угля к трещинообразованию а — уголь, дающий трещиноватый кокс 6 — коксующийся уголь

Образование трещин уменьшается, когда в зоне выше температуры 05 создаются благоприятные условия для увеличения текучести кокса. Вероятно, влиянием этого фактора можно объяснить различную трещиноватость в центральной зоне коксового пирога в тех случаях, когда кокс не содержит отощающих добавок. От одного кокса к другому этот фактор, по всей вероятности, может [c.160]

Если трещиноватость кокса остается постоянной, в то время как образование пыли от истирания увеличивается вследствие уменьшения сопротивления кокса истиранию, М40 будет уменьшаться, поскольку истирание происходит главным образом на поверхности кусков, превышающих по размеру 40 мм. Чтобы оценить трещиноватость кокса независимо от локальных свойств, надо, следовательно, к массе кусков > 40 мм добавить массу пыли, отделившейся от этих кусков вследствие истирания, т. е. X, которая практически очень близка к МЮ. Вот почему мы полагаем, что лучший способ оценки трещиноватости кокса по результатам испытания в микум-барабане заключается в том, чтобы оценивать ее не только по показателю М40, но по сумме показателей М40 + МЮ. Например, кокс с показателями М40 = 78 и МЮ = 9 имеет несколько меньшую трещиноватость, чем кокс с показателями М40 = 80 и МЮ = 6 однако первый имеет плохие локальные механические свойства, в то время как второй — превосходные. [c.184]

Сам по себе первый параметр характеризует трещиноватость кокса, тогда как второй зависит от неравномерности условий коксования. Само собой разумеется, что некоторые шихты, применяемые при производстве кокса и имеющие высокий коэффициент усадки, дают особенно сильное растрескивание кокса в зоне цветной капусты , так как в этой зоне термический градиент наибольший. Эти шихты нуждаются более, чем другие, в устранении основной неоднородности процесса коксования, т. е. в уменьшении термического градиента между простенком и центральной частью коксового пирога. [c.186]

Индекс М40 является индексом трещиноватости, он должен быть высоким, порядка 70—80%. МЮ — индекс прочности материала кокса — истираемости. Он должен быть маленьким (ниже 8—10%) в зависимости от того, о какой стране идет речь. [c.198]

Короче говоря, для хорошей работы домны, работающей на подготовленной шихте, необходимо, чтобы размер кусков кокса был не ниже 20—30 и не выше 50—70 мм. Можно, таким образом, оставить индекс трещиноватости, единственная полезность которого состоит в контроле за тем, чтобы приходящие с завода большие куски кокса не имели повышенной тенденции дробиться на более мелкие куски возможность такого дробления при более мелких кусках кокса значительно уменьшается. [c.199]

Другими словами, можно сравнивать трещиноватость коксов с помощью показателей М40, если показатели МЮ различаются не более чем на 1 или 2 единицы. Если МЮ отличается на большую величину, лучше использовать сумму (М40 + МЮ). [c.204]

В результате испытания получают два показателя МЮ, представляющий количество кокса, проходящего через сито 10 мм этот показатель хорошо характеризует прочность кокса на истирание, и показатель М40, определяемый остатком на сите 40 мм, который рассматривают как индекс трещиноватости. [c.205]

Оценка качества кокса связана с двумя основными характеристиками трещиноватостью и прочностью на истирание, определяемыми соответственно посредством показателей М40 и Ml О, [c.244]

Рис. 71. Трещиноватость кокса при бинарной шихте

Шихты, составленные из жирного А и % жирных углей, из жирного В и коксового жир- ного А и из жирного А и коксового жирного А, характери- зо зуются плавкостью, достаточной для получения хорошего показателя МЮ (7,5—8) . Трещиноватость кокса также мало различается (все показатели /О М40 не выходят за пределы 78—80). Это видно из дна- граммы рис. 38, построенной g так, как показано на рис. 71. [c.249]

При составе шихты жирный В — % жирный, где сочетаются основной уголь со средней плавкостью и уголь-добавка, в котором плавкость очень мала, следует ожидать посредственную прочность кокса на истирание (МЮ = 9 — И). Следовательно, жирный уголь В можно сочетать только с коксовым жирным углем А, что должно привести к отысканию компромисса за счет трещиноватости получить достаточную прочность на истирание. [c.249]

При составлении шихты жирный А — коксовый жирный В, включающей два угля с одинаково хорошей плавкостью, есть основания опасаться получения кокса с наличием пенки . Поэтому такой состав неприемлем. По общей характеристике коксовые жирные угли В являются, кроме того, посредственными добавками. Они не являются вполне удовлетворительными ни с точки зрения трещиноватости кокса (ввиду очень низкой температуры затвердевания), ни с точки зрения прочности кокса на истирание (МЮ редко опускается ниже 9). [c.249]

Эти процессы в большей степени влияют на истираемость, чем на трещиноватость кокса. Другими словами, они улучшают показатель МЮ значительно больше, чем показатель М40. Это, впрочем, не является серьезным недостатком потому, что его можно исправить известными способами (добавлением коксовой мелочи при трамбовании, тонким помолом при загрузке печей сухой шихтой), а также потому, что в настоящее время придают все меньшее значение гранулометрии кокса и все большее значение его истираемости, в связи с чем можно обойтись даже без применения указанных средств (табл. 30). [c.250]

Если желают приготовить с помощью классического метода загрузки печей кокс с качественными показателями, сравнимыми с теми, которые требуются в наших условиях, то южноамериканский уголь может быть использован в смеси с коксовым жирным углем А в количестве не более 30%. При загрузке печей сухой шихтой возможно сохранить одинаковый показатель истираемости (МЮ), доводя долевое участие американского угля до 75%. Но долевое участие коксового угля тогда слишком мало для того, чтобы нейтрализовать тенденцию к трещиноватости основного угля. В этом особом случае загрузка печей сухой шихтой будет очень эффективной, если иметь в виду МЮ, и значительно менее эффективной, если иметь в виду М40. Так как очень приближенная корреляция, которая существует при классическом способе загрузки между М40 и МЮ и теряет свою силу, когда изменяют способ, то не всегда возможно привести оба показателя одновременно к обычному уровню, если, естественно, не прибегнуть к другим средствам, таким как добавление отощающих присадок или понижение температуры вертикалов. [c.250]

Один из способов, позволяющих уменьшить чрезмерную трещиноватость кокса, получаемую при коксовании углей с высоким выходом летучих веществ, заключается в добавлении в шихту веществ, называемых отощающими добавками, таких как коксовая мелочь, полукокс, тощий уголь. Это все инертные вещества в том смысле, что в отличие от коксующихся углей они не размягчаются при нагревании. [c.253]

Влияние на МЮ. Для двух исследованных шихт, и в количественных пределах использования коксовой мелочи, можно заметить, что добавка самого мелкого класса (f) не ухудшает показателя прочности на истирание МЮ. Она даже приводит к заметному его улучшению в случае шихты из жирного угля А (состав К), являюш,егося очень плавким. При других классах крупности добавки показатель МЮ ухудшается тем сильнее, чем крупнее добавка. В случае самой крупной грануляции добавки визуальный осмотр кусков кокса позволяет установить максимальную трещиноватость, характеризуемую растрескиванием по всем направлениям. [c.261]

При этом если добавка антрацита никогда не применяется во Франции, что, очевидно, объясняется тем, что в районах, где расположены коксохимические заводы, практически отсутствует антрацит, то добавка тощих углей — нередкое явление, преследующее цели либо повысить плотность кокса (что рационально для литейных коксов), либо уменьшить давление распирания опасных шихт. Но в этих случаях участие коксового жирного угля в шихте значительное, и поэтому отощающая добавка не может оказать заметного влияния на трещиноватость кокса. [c.283]

Следовательно, левая ветвь кривой усадки угля В исчезает, когда добавляют достаточное количество угля А. Правая ветвь кривой одного угля мало отличается от таковой другого угля. Очевидно, так же обстоит дело и с их смесью. Кривая усадки шихты представляет тогда лишь относительно слабое видоизменение, при котором трещиноватость очень мала. Последняя весьма близка к трещиноватости кокса, полученного из угля А, использованного самостоятельно, что подтверждается экспериментально. [c.285]

Если, напротив, коксовая мелочь слишком мелкая, то это также плохо, но будет связано с другим механизмом воздействия. Лабораторные исследования показали, что сильно измельченная коксовая мелочь снижает на несколько градусов температуру превращения шихты в полукокс, что ведет вначале к увеличению коэффициента усадки (это следует из рассмотрения кривой С2 на рис. 93), а затем и к увеличению трещиноватости. Тонкое измельчение оказывает аналогичное влияние и на механические свойства образующегося кокса. [c.286]

Следует ожидать, что коксовая мелочь будет тем более допустима для шихты, чем тоньше ее помол, и именно это подтверждает опыт. Это условие в принципе противоречит требованию оптимальной гранулометрии, необходимой для получения как можно меньшей трещиноватости кокса. Но в действительности практические возможности дробления коксовой мелочи свидетельствуют о том, что никогда не получают заметно более мелкую гранулометрию, чем та, которая рассматривается как оптимальная. Кроме всего, недостаток, свойственный очень мелкой гранулометрии, значительно менее ощутим, чем крупной гранулометрии. [c.288]

Показатель трещиноватости, более точно определяемый суммой (М40 + МЮ), всегда уменьшается с увеличением плотности загрузки выход крупного кокса и насыпная масса кокса увеличиваются. [c.295]

В табл. 44 приведены результаты, полученные при составе шихты Д из табл. 43, загружаемой в сухом и влажном (Ю%) состояниях. Можно констатировать, что скорость нагрева заметно повышается при загрузке сухой шихты. Этим, несомненно, объясняется благоприятное воздействие сушки на показатель МЮ. Изменения температурного градиента являются более сложными при загрузке сухой шихты градиент возрастает вблизи стен, это должно приводить к большей трещиноватости кокса. Этот результат не очень ясно выражен на рис. Ю1. Изменения мало заметны и их значения определяют градиент с низкой точностью. [c.301]

Перейдем к загрузке с трамбованием шихты. Можно установить из рис, 111 и 112, что методическое дробление улучшает качество кокса более эффективно, чем простое дробление. Если сравнить, как и ранее, пределы практических возможностей простое дробление 90% <2 мм и методическое дробление >2 мм, то последнее приводит к значительно лучшему показателю М40, тогда как показатели МЮ мало отличаются друг от друга. Так же как и для предыдущих серий опытов, которые проводились на сухой шихте, пытались представить изменения М40 в зависимости от процентного содержания относительно крупных зерен. Наилучшими параметрами оказались <4 мм для шихты С и <3 мм для шихты Д. Эти данные приведены на рис. 113 и 114 и они являются более чем достаточными для того, чтобы подтвердить, что трещиноватость связана с процентным содержанием крупных зерен. [c.320]

Свойства кокса подразделяются на физико-механические, физико-химические и химические. К физико-механическим относятся прочность, гранулометрический состав и "чисто физические свойства - пористость и электросопротивление. В свою очередь такое сложное понятие, как прочность кокса, подразделяется на прочность насыпной массы кокса и прочность вещества кокса. К физико-механическим свойствам относят также крупность, трещиноватость, форму кусков. От [c.9]

Метод, который позволяет объяснить, как добавка коксующегося угля способствует уменьшению трещиноватости кокса, производимого из угля с высоким выходом летучих веществ, может быть использован также для объяснения влияния добавок полукоксов. В исследованиях, результаты которых представлены на рис. 94, совмещали графически кривые усадки лотарингского жирного угля В и полукоксов псебдоожижения, полученных при различных температурах. Верхняя часть диаграммы представляет пунктирной линией кривую, относящуюся к жирному углю в, а сплошной линией — кривую, относящуюся к полукоксу. Нижняя часть диаграммы представляет кривую усадки шихты, состоящей иЗ 80% угля и 20% полукокса, причем сплошной линией показана расчетная кривая, а пунктирной линией — экспериментальная. Довольно хорошее совмещение этих двух кривых показывает, что шихта ведет себя так, как этого можно было ожидать. [c.286]

Порода и сростки, содержащиеся в углях, играют роль отощающих добавок, аналогичную роли коксовой мелочи, добавляемой к некоторым шихтам. Они увеличивают трещиноватость кокса, если они крупные, и уменьшают, если они мелкие. Можно, следовательно, полагать, что влияние дробления угля на качество кокса объясняется изменениями гранулометрии минеральных веществ, сопутствующих углю, чем можно объяснить [c.336]

Независимо от рассматриваемого способа стабилизации повышение температуры в отопительных простенках приводит к уменьшению показателя М40 и гранулометрии, характеризуемой остатком на сите 40 мм. Другими словами, увеличение температуры отопительных простенков приводит к увеличению трещиноватости кокса. Этот результат является классическим и хорошо известен практикам коксохимического производства. [c.344]

Во всех случаях широкие камеры отличаются производством кокса менее трещиноватого и поэтому более крупного. Но это влияние может быть перекрыто, по крайней мере частично, неблагоприятным воздействием на МЮ. [c.350]

Были проведены также исследования адсорбционных свойств нефтяных коксов, по которым также отсутствуют системные исследования, хотя влияние этого фактора на качество анодов очевидно. Чем выше адсорбционная способность и, соответственно, больше силы адгезии пека к поверхности коксов-наполнителей, тем вероятнее увеличение прочности анодов, уменьшение трещиноватости на границе частиц коксов со связующим-коксом из пека. [c.86]

Насыпной вес шихты а1см Кажущийся удельный вес кокса Истинный удельный вес кокса г/см Пористость кокса % Трещиноватость продольная. Ml M Трещино- ватость поперечная Mj M Трещино- ватость общая Ситовый состав кокса, мм [c.384]

Большое влияние на стабильность свойств насыпной массы оказывает трещиноватость кокса. Трещиноватость оценивают по количеству и протяженности трещин на поверхности куска методом А. С. Брука и М. Р. Мойсика. Степенью поверхностной трещиноватости кускового кокса называется отношение длины проекций продольных и поперечных трещин, видимых на поверхности всех граней куска, к площади проекций этих граней. Различают продольную, поперечную и общую трещиноватость. [c.36]

Исключая измерения усадки, попытки, предпринимаемые до настоящего времени с целью измерения механических свойств, хорошо характеризующих коксы по макроскопическим образцам, были по меньшей мере безуспешными и их результаты, по нашему мнению, мало пригодны для практики промышленного коксования. Одна из причин этого заключается, вероятно, в большой разнородности текстуры коксов. Например, значительная серия опытов на раздавливание была проведена в СЕРШАР с 1953 по 1955 г. на небольших кубиках с гранями 1 см, очевидно, лишенных трещин. Максимальная нагрузка раздавливания составляла 2—3 кг и была очень различной от одного образца к другому, взятых из одной и той же партии проб. Что касается средних значений для 100 опытов, то корреляция имела место только по кажущейся плотности кокса и отсутствовала в показателе механической прочности, определенном, например, по методу испытания в малом барабане. Однако разработка теории трещиноватости требует определенных цифровых данных по поведению коксов в диапазоне температур 500—1000° С, в связи с чем были проведены исследования процесса текучести и больн ое число измерений модуля упругости. Была также исследована микропрочность с попыткой уяснить, таким образом, более независимую характеристику пузырчатой текстуры. [c.134]

Основное различие между предыдущими примерами и последним заключается в том, что в первом случае смешивают только достаточно плавкие угли и поэтому главные препятствия, которые нужно обходить, обусловлены трещиноватостью кокса. В последнем же случае, напротив, вводят малоплавкие угли и вследствие этого ограничения их применения вытекают из тенденции кокса к истиранию. [c.251]

Одним из наиболее важных показателей качества, по которому классифицируют коксы, является содержание в них серы малосернистые - 1,5% 8, сернистые - 4,0% 8, и высокосернистые - > 4,0% 8. При переработке сернистых нефтей получают нефтяной кокс с содержанием серы 1,5-4,0% и даже 5%. Высокотемпературное прокаливание кокса способствует удалению серы [183. Однако обессеренные нефтяные коксы имеют существенный недостаток - они плохо графитируют-ся [191. Сернистые коксы отличаются менее благоприятными свойствами — вызывают коррозию оборудования, повьпиенную трещиноватость электродных изделий, разрушение огнеупорной кладки печей прокаливания и т. п., вследствие чего их использование ограничено определенными областями. По способу получения нефтяшые коксы подразделяют на коксы замедленного коксования, коксокубовые и контактного коксования. [c.15]

Гранулометрический состав характеризует плотность насыпной массы чем равномернее кускн, тем насыпнаа масса меньше, для современных доменных коксов она равнается 430—480 кг/м . Трещиноватость кокса тесно связана с характеристиками гранулометрического состава, так как от нее зависит дробимость кокса. [c.16]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология