жидкости жидкости вдоль плоской

В случае ламинарного стекания жидкости вдоль плоской вертикальной стенки критерий Не, как известно, определяется формулой [c.323]

Плоская пластина. При течении жидкости (газа) вдоль плоской поверхности (пластины) в пристенной зоне образуется гидродинамический пограничный слой, в пределах которого скорость изменяется от значения оУо на внешней границе до нуля на стенке. На начальном участке пластины, пока пограничный слой тонкий, течение ламинарное. Далее, на некотором расстоянии Хкр от передней кромки пластины течение в пограничном слое становится турбулентным. Условная граница перехода от ламинарного режима течения к турбулентному определяется критическим значением числа Рейнольдса [c.173]

Рис. 3-8. Зависимость скорости потока от толщины пограничного слоя при движении жидкости вдоль плоской поверхности

Движение жидкости вдоль плоской поверхности [c.70]

Зависимость Шх от у определяется соотношением (11.87), из которого для потока жидкости вдоль плоской поверхности получаем [c.420]

Представим себе две частицы 1 и 2, движущиеся в ламинарном потоке жидкости вдоль плоской стенки в направлении оси х причем скорость частицы 2 равна и, а в направлении ъ существует скоростной градиент дх>1(1г. Центр частицы 2 поместим в начало координат. [c.132]

Коэффициент теплоотдачи как при свободной, так и при вынужденной конвекции связан с характеристиками пограничного слоя. Рассмотрим вынужденное изотермическое течение жидкости вдоль плоской пластины, как показано на рис. 1.10. Скорость жидкости, непосредственно соприкасающейся с поверхностью, равна нулю. Как видно из [c.28]

Используя концепцию диффузионного пограничного слоя, мы получили аналитическое решение системы уравнений, описывающей массоотдачу ге-компонентной смеси при ламинарном движении жидкости вдоль плоской поверхности. Уравнения для расчета потоков компонентов д-, усредненных по поверхности пластины, в частном случае п = 3 имеют вид [c.136]

Коэфициент теплоперехода при вынужденном потоке жидкости вдоль плоской стенки. Практически для жидкостей, протекающих вдоль - 1 [c.215]

Ламинарный режим движения жидкости вдоль плоской стенки (i e,f <10 ). В этом случае применимо следующее уравнение теплообмена [56] [c.127]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской стенки. Этот случай имеет место при охлаждении отформованной листовой пленки при ее охлаждении вынужденным потоком воздуха. На основании обработки многочисленных опытов рекомендуются следующие критериальные уравнения [55]. [c.110]

Конвективный теплообмен при движении жидкости вдоль плоской стенки [c.416]

Рассмотрим вопрос охлаждения или нагревания плит (брусьев) газами, движущимися параллельно их поверхности. Исследования механизма движения жидкости вдоль плоской стенки указывают на наличие местного градиента скорости вблизи поверхности. Скорость потока, практически постоянная на некотором расстоянии от поверхности, по мере приближения к ней уменьшается до нуля (как и при движе-1ПШ внутри трубы). Следовательно, можно говорить о некотором пограничном слое, в котором имеется градиент скорости. Трудно точно опре-Рис. 8-5. Схема движения жидкости вдоль делить, где кончается пограничный плоской стенки. слой. Условно можно понимать под [c.416]

В случае ламинарного потока жидкости вдоль плоской стенки теплопередача может быть рассчитана теоретически. Исходя из основных дифференциальных уравнений ламинарного движения и уравнений теплопроводности, можно получить температурный градиент в ламинарном слое непосредственно у поверхности плиты [c.418]

Таким образом, мы получили уравнение коэффициента теплоотдачи конвекцией для ламинарного потока любой жидкости вдоль плоской стенки. [c.419]

Несжимаемая жидкость течет вдоль плоской пластинки единичной ширины. Вдали от пластинки поток однороден и имеет скорость в направлении, параллельном пластинке. Проскальзывания жидкости на пластинке не происходит, и под действием ближайших к пластинке слоев движение вязкой жидкости но мере приближения к пластинке замедляется. На пе- [c.49]

Пусть в жидкости вдоль оси X распространяется плоская гармоническая волна бесконечно малой амплитуды. Дифференциальное уравнение, описывающее в данном случае волновой процесс, будет уравнением типа Гельмгольца для потенциала скорости [c.49]

Активные методы. Механический метод интенсификации теплообмена путем удаления прогретых слоев жидкости с поверхности может увеличить теплоотдачу при вынужденной конвекции. К сожалению, необходимые для этого способа приспособления не особенно совместимы с большинством теплообменников. Недавно выпущена работа [47], в которой описана интенсификация теплообмена при течении воздуха с помощью такого метода для ламинарного режима течения вдоль плоской пластины получено десятикратное увеличение коэффициентов теплоотдачи. [c.326]

Пусть в жидкости вдоль оси X распространяется плоская гармоническая волна бесконечно малой амплитуды. Дифференциальное уравнение, описывающее в данном случае вол- [c.7]

Величина к, согласно результатам измерений, является универсальной постоянной турбулентного течения и равна 0,4. Вторая постоянная С] зависит от свойств обтекаемой поверхности. Универсальный закон распределения скоростей (115), выведенный для течения вдоль плоской стенки, оказывается справедливым и при течении жидкости в круглой трубе. На рис. 6.16 проведено сравнение результатов расчета по формуле ( 115) при [c.321]

На фиг. 11.1 показано течение взвеси вдоль плоской пластины. Обычное развитие пограничного слоя тормозится, так как частицы не в точности следуют за замедлением жидкости вблизи стенки. Этот эффект [c.340]

При анализе условий на границе раздела фаз целесообразно использовать так называемую собственную систему отсчета (координат), привязанную к интересующему участку или точке межфазной границы. Во многих прикладных задачах такая система координат одновременно может служить основой для описания процессов в объеме интересующей фазы. Например, в процессе испарения жидкости, вдоль свободной поверхности которой, имеющей плоское очертание, движется поток парогазовой смеси, представляется естествен- 1ым расположить систему координат на границе раздела фаз. Когда различные участки границы и частицы соседних фаз сложным образом движутся относительно друг друга, для приложений желательно использовать иные (не собственные) системы отсчета, часто именуемые лабораторными. Методология подхода к формулировке условий совместности в таких системах, применение разных систем отсчета, нахождение скорости движения границы и т. п. обсуждаются, в частности, в [102). Здесь ограничимся записью соотношений лишь в собственной системе отсчета. На рис. 2.38 показан элемент границы раздела использована собственная система координат (ль х ) ось Хх направлена вдоль нормали, ось л 2 — по касательной к данной точке поверхности. [c.211]

Пространственные и плоские задачи течения неньютоновских жидкостей могут быть решены численными методами. Подход к их решению рассмотрим на примере напорного течения жидкости вдоль оси у в щелевом канале, пластины которого перемещаются относительно друг друга в направлении оси л-со скоростью 21](рис. 2.6.3.1). [c.135]

Теплоотдача при вынужденной конвекции жидкости в трубах, поперечном обтекании труб и вдоль плоских поверхностей достаточно полно и систематически исследована. Результаты этих экспериментальных исследовании обычно интерполируются уравнением Нуссельта [c.62]

Аналогия основана на предположении, что соотношения, описывающие теплообмен и перенос количества движения поперек потока жидкости (касательное напряженне между слоями жидкости локально равно изменению ее количества движения), подобны для потоков жидкости с одинаковыми граничными условиями. Хотя это предположение справедливо только для ламинарного режима течения вдоль плоской пластины при отсутствии градиента давления с Рг = 1, оно достаточно общее и может применяться к турбулентному режиму течения и к телам другой геометрии. В этом предположении при Рг = 1 распределения скорости и температуры в пограничном слое идентичны. Тогда между теплоотдачей н гидравлическим сопротивлением жидкости может быть установлена простая зависимость аналогия Рейнольдса [c.62]

При расчетах и моделировании смешения в роторных смесителях в основном учитывают деформирование в зоне /, используя гипотезу об изотермичности процесса, и рассматривают плоское течение вязкой жидкости вдоль зазора в зоне /. [c.37]

Акатнов Н. И. Распространение плоской ламинарной струи несжимаемой жидкости вдоль твердой поверхности.— Труды ЛПИ , 1953, № 5, с. 24—32 с ил. [c.210]

Для простоты рассмотрим течение жидкости вдоль плоской пластины. Ось х направим вдоль пластины, ось у — перпешдику-лярпо к ней. Для движения, происходящего в основном в направлении осп X, сила инерции, отне-сенная к элементарному объему [c.280]

Методами термодинамики необратимых процессов (в онзагеровском приближении) получено аналитическое решение системы уравнений, описывающей массоотдачу п-ком-понентной смеси при ламинарном движении жидкости вдоль плоской поверхности. Рассмотрен также перенос молекул растворенных веществ внутри пористого тела по системе пор. [c.268]

Турбулентный режим движения жидкости вдоль плоской стенни (Ref >10 ). [c.127]

Клиентов Н. В., При.мененне интегральных соотношений к приближенному решению задач гидродинамики и теплообмена при распространении струй несжимаемой жидкости вдоль плоской стенки. Труды I Казахстанской межвузовской научной конференции по математике и механике, Алма-Ата, 1965, стр. 255—256. [c.120]

В существующих головках плоские пленки растягивают вдоль их оси, что приводит к уменьшению не только толщины, но и ширины пленки (образованию своеобразной шейки ). Кроме того, края плоской пленки обычно слегка утолщены, что вызывает необходимость обрезания кромок и приводит к образованию отходов. При критической степени вытяжки, равной примерно 20, Бергонзони и Дикреске [64] наблюдали явление резонанса при вытяжке экструдируемой плоской пленки. Отношение тах/ тш может достигать при этом 10, а //щах/ тш — 5. Линеаризированный анализ стабильности двухосно-растянутой пленки, полученной из ньютоновской жидкости, показал [65], что критическая степень вытяжки равна [c.487]

Формула выведена на основании результатов опытов с движением жидкостей и газов в трубах. Шульц-Грунов 1[Л. 48] опытным путем доказал справедливость этой формулы для движения вдоль плоских плит вплоть до Ке= 10 . Для более высоких значений критерия Рейнольдса существует весьма сложное уравнение, речь о котором будет идти ниже. [c.183]

Важной особенностью АСМ для анализа поверхности является возможность проводить измерения in situ под слоем жидкости или на воздухе, что позволяет наблюдать процессы, происходящие на поверхности, работая с жидкостной ячейкой. Ячейка образована образцом в качестве дна, стеклянным покрытием сверху и силиконовой кольцевой изолирующей прокладкой между ними (образцом и покрытием). И образец, и кантилевер при измерении могут быть погружены в жидкость. Такие исследования можно проводить при контролируемом потенциале, что открывает ценные возможности для электрохимии. Более того, работа с жидкостной ячейкой дает возможность защитить чувствительные поверхности, проводя пробоподготовку и исследования in situ с защитным слоем инертной жидкости. На рис. 10.5-13 показаны два АСМ-изображения кристалла хлорида натрия, находящегося под слоем уксусной кислоты [10.5-15]. Временной интервал между изображениями равен 6 с. По мере растворения материала в жидкости можно наблюдать движение моноатомных ступенек вдоль атомарно плоской отколотой поверхности. [c.380]

Полученные соотношения справедлйвы для развитой турбулентности и могут быть использованы для анализа движения потока жидкости не только вдоль плоской стенки (внешняя задача), но и при турбулентном течении в трубах (внутренняя задача). [c.31]

На рис. 70 показаны наиболее распространенные формы насадок мешалок. Насадку в виде пропеллера (рис. 70, а) с различным числам лопастей (от 2 до 6) применяют наиболее часто. Такая насадка создает восходящий или нисходящий поток жидкости в месте расположения мешалки с противоположным движением жидкости вдоль стенок сосуда. Плоские и цилиндрические насадки (рис. 70, б, в, г) создают горизонтальное перемещение жид1ф-сти, причем изменение скорости движения жидкости от центра сосуда к его стенкам и по высоте зависят от формы и размеров насадки. Наилучшее перемешивание чистых и невязких жидкостей обычно достигается при большой скорости вращения и небольших размерах мешалки. [c.115]

Теоретический анализ возникновения поверхностной конвекции при физической массопередаче выполнен еще в 1959 г. К. Стернлингом и Л. Скривеном. Они исследовали устойчивость двух покоящихся полубесконечных несмешивающнхся жидкостей, контактирующих вдоль горизонтальной плоской поверхности раздела. Для двумерного течения жидкости рассмотрены уравнения Навье — Стокса в совокупности с уравнением неразрывности и уравнением конвективной диффузии. Среди граничных условий следует выделить условие, формулирующее баланс сил, действующих на поверхности раздела фаз А н В (т — касательное напряжение) [c.93]

На течение жидкости в развитом турбулентном пограничном слое, как и на профиль скоростей при ламинарном, влияют градиенты температуры в пограничном слое, вызывающие изменение вязкости и деформации профиля скоростей. Поэтому распределения скоростей и температур в пограничном слое оказываются взаимосвязанными. Точный расчет представляет большие трудности, поскольку в общем случае гидродинамический и тепловой пограничные слои деформируются по-разному. В связи с этим в расчетные зависимости, получаемые на основании обобщения опытных данных, вводится отношение Ргж/Ргет Для учета влияния направления теплового потока на профиль скоростей. Для расчета значений аор при движении потока вдоль плоской стенки рекомендуется формула [c.304]

Струевой метод [28—30]. Когда плоская ультразвуковая волна проходит вдоль столба жидкости, поглощение вызывает небольшую разность давлений на концах столба жидкости жидкость в узкой трубке, соединяющей эти концы, будет, таким образом, двигаться со скоростью, которую можно определить различными способами. Этот метод мон но применять до несколько более низких частот (около 1,3-10 гц), но он требует слоншой аппаратуры. [c.102]

Веерные форсунки. На внутренней части стенки, где расположено выходное отверстие, делают прорези или каналы. Иногда самому выходному отверстию придают вытянутую форму. Благодаря этому или с помощью двух наклоненных друг к другу струй жидкость заставляют покидать форсунку, образуя плоскую струю в виде веера, которая затем распадается на капли. Типичные веерные форсунки показаны на рис. 1-116. Благодаря действию поверхностного натяжения кром ки пленки обычно ограничены сплошными струйками (так называемыми рогами ), что особенно заметно при работе малых форсунок и углах распыления>50°. Эти струйки могут содержать от 0,25 до 0,5 общего количества распыливаемой жидкости. Струйки распадаются на большие капли, чем центральная часть пленки. Веерные форсунки используются, когда необходимо распылять жидкость вдоль линии, т. е, при промывке, очистке, покрытии или охлаждении материала в непрерывном процессе. Угол раскрытия струи, создаваемый стандартными форсунками, составляет 10—130°, а производительность 0,4—75,0 л)мин. [c.77]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология