Жидкости рабочая скорость методы определения

Перейдем к рассмотрению экспериментов. Нам уже известны свойства плазмы с точностью до порядка величины. При определении термодинамических свойств возможная точность расчета не выходит за пределы 2%. При расчетах коэффициентов переноса точность много хуже. Кроме того, чтобы избавиться от практически непреодолимых математических трудностей, мы ввели при расчетах довольно грубые допущения, обычно принимаемые и в других работах. Мы усредняли многие непостоянные величины, причем это делалось так, что оценить ошибки в конечных результатах невозможно. Возможна ошибка в 2 раза, хотя многие считают используемую нами теорию не такой уж плохой. В какой степени положение может быть исправлено экспериментом Если бы мы имели материал, способный работать при 20 000 К, то все эксперименты были бы чрезвычайно просты. Измерив градиент давления при изотермическом ламинарном течении плазмы в трубе, можно определить вязкость. Эксперименты по теплообмену позволили бы определить теплопроводность и электропроводность, измеряя другие параметры. Из-за отсутствия необходимых для этого высокотемпературных материалов мы воспользуемся другим методом, который, возможно, позволит нам использовать наш теоретический аппарат для предсказания результатов эксперимента. В этом методе в сущности нет ничего нового. Еще до постановки экспериментов по определению вязкости обычных жидкостей (например воды) была принята гипотеза о прямой пропорциональности величины касательных напряжений градиенту скорости. Затем на основании этой гипотезы была получена теоретическая формула, описывающая ламинарное течение в трубе. Совпадение полученных теоретических результатов с экспериментом позволило считать вязкость физической константой, имеющей вполне определенный смысл. Этим же путем следовало бы идти и в случае плазмы, но отсутствие подходящих конструкционных материалов не позволяет осуществить изотермические условия. Тем не менее мы попытаемся воспользоваться этим же методом, ставя простые эксперименты, результаты которых можно предсказать теоретически, а затем попытаемся скорректировать теорию. Оказывается, что лучше всего использовать обычную струю плазмы, получаемую в определенных условиях. В струе плазмы, вытекающей из сопла плазматрона, температура очень сильно изменяется и по длине и по сечению струи. Если же взять трубу и разместить электроды на ее торцах, то осевого градиента температуры быть не должно. Следовательно, задача из двумерной превращается в одномерную. Для получения стационарной дуги необходимо охлаждать стенки трубы водой, поддерживая их температуру постоянной. Для плазмы при атмосферном давлении трудно придумать эксперимент проще. Теперь надо решить, какое вещество использовать в качестве рабочего тела. Конечно, для наших целей не годятся воздух, вода и даже водород, так как в водородной плазме содержится слишком много компонент На, Н, Н+ и е . Если не удастся достигнуть локального равновесия, то необходимо рассматривать по крайней мере четыре независимые группы уравнений с соответствующим числом соотношений для скорости реакций. Лучше с этой точки зрения применить гелий при 6 83 [c.83]

Согласно технологическому регламенту на применение ингибитора коррозии ХПК-002 В, для опытно-промышленных испытаний была принята технология постоянного дозирования однократная закачка ударной дозы ингибитора с концентрацией 120 г/м , в дальнейшем — постоянное дозирование с рабочей концентрацией 30 г/м , объем перекачиваемой технологической жидкости — 6000 м сут. С целью определения защитного эффекта применяли гравиметрический метод расчета скорости коррозии. В трубопроводе для уста- [c.93]

В качестве рабочей жидкости применялись вода при температуре 20—40 °С и полунормальный водный раствор едкого натрия с желтой и красной кровяной солью. Последний использовался для определения скорости жидкости электродиффузионным методом. Погрешность определения толщины слоя жидкости составляла 10 мкм. [c.45]

Из керна Абдрахмановской площади Ромашкинского месторождения компоновалась двухпластовая модель, представляющая собой два параллельных кернодержателя (рис. 4.2), с общим вводом и раздельным отбором жидкостей. Для фильтрации рабочих флюидов использовали установку УИПК, компоновка пористых сред и подготовка рабочих жидкостей осуществлялась согласно ОСТ 39-195-86 Нефть. Метод определения коэффициента вытеснения нефти водой . Проницаемость высокопроницаемой модели по газу составила 0,342 мкм , длина - 36 см, диаметр - 3,0 см. Проницаемость низкопроницаемой модели по газу составила 0,113 мкм , длина - 34,5 см, диаметр - 3,0 см. На подготовительном этапе в модель, имеющую 30 % связанной воды и 70%-ю начальную нефтенасыщенность (средние величины для Абдрахмановской площади), нагнеталась вода со скоростью 200 м/год до достижения предельной обводненности. Остаточная нефтенасыщенность при этом по объемной модели составила 28 %. Объем воды, поступающей в низкопроницаемый пласт, при этом оказался равным 31 % от суммарного расхода воды. Затем в модель с той же скоростью закачали оторочку полиакриламида объемом 0,3 (0,2 % марки DKS ORP F 40 NT и 0,015 % хромокалиевых квасцов). После суточной выдержки фильтрация воды продолжалась. В низкопроницаемый пласт после воздействия реагента стало поступать 47% общего объема закачиваемой воды. [c.103]

В настоящее время на двух заводах СК, получающих диметилдиоксан из изобутилена и формальдегида, эксплуатируются биметаллические реакторы с медными трубами. Рабочий агрегат состоит из двух последовательно соединенных реакторов. Материальные трубопроводы, соединяющие реакторы, и другие сопря-- женные с этими аппаратами коммуникации ра заводах изготовляют из меди или стали Х17Н13М2Т. Последняя меньше изнашивается — возможно потому, что лучше сопротивляется эрозии. За коррозионным состоянием этой системы ведется постоянный контроль путем поляриметрических определений содержания соединений меди и других металлов в перерабатываемых жидкостях. Наряду с косвенными методами определения коррозии производятся частые осмотры аппаратов, а также испытания образцов металлов, установленных в действующих реакторах. В табл. 10.10 приведены результаты испытаний образцов металлов в действующих реакторах на Куйбышевском заводе СК. Из приведенных данных видно, что медь в реакторах в среднем корродирует со скоростью [c.225]

Первая группа рассматривает аэратор по аналогии с рабочим колесом центробежного насоса, используя понятия расхода перекачиваемой жидкости и статического напора, заимствованные из теории гидравлических машин. Наиболее характерными для данной группы методов являются исследования Криста (1964) и В.Н.Журова, которые широко использовали теорию центробежного насоса не только для геометрического построения рабочего органа, но и для определения энергетических параметров механического аэратора дискового типа. По В.Н.Журову, потребляемая мощность N аэратора зависит от расхода перекачиваемой жидкости, плотности р жидкости, периферийной скорости вращения Ур, глубины Нр погружения диска и высоты Ил лопасти следующим образом [c.73]

Для измерений напряжения трения на стенке, профилей локального газосодержания и скорости жидкости применялся электрохимический метод [3, 4]. Рабочей жидкостью служил раствор 0,5 N едкого натра и 0,005 N ферри- и ферроцианида калия в дистиллированной воде в качестве легкой фазы использовался азот, подаваемый из баллонов. При определении средней скорости, продольной компоненты пульсаций скорости и локального газосодержания применялся датчик типа "лобовая точка". Датчик представлял собой платиновую проволоку диаметром 0,02 мм, вваренную в стеклянный капилляр конической формы. Диаметр стеклянной оболочки на рабочем торце датчика составлял 40-50 мкм, что обеспечивало высокую локальность измерений и сводило к минимуму возмущения, вносимые датчиком в двухфазный поток. Ток датчика усиливался с помошью усилителя, выходное напряжение которого подавалось на формирователь, позволивший четко выделить моменты нахождения датчика в жидкой фазе. Затем сформированный сигнал поступал на аналогово-цифровой преобразователь последующая обработка производилась Б цифровогч виде с помощью ЭВМ М-6000. [c.93]

Для определения температуры застывания по способу Гернера — Рудницкой (зкспресс-метод) используют прибор (рис. 75), который представляет собой стеклянный цилиндр диаметром 37—38 мм, высотой 250 мм. Цилиндр помещают в металлический стакан, который смонтирован под углом 45° к горизонтальной поверхности. Через пробку в цилиндр вставляют термометр. Стакан и цилиндр расположены на одной оси и приводятся в движение при помощи мотора 1. Скорость вращения цилиндра 40 об/мин. Для работы прибор устанавливают на обычном рабочем столе. Испытуемый образец помещают в фарфоровую чашку, расплавляют на водяной бане и нагревают выше температуры плавления на 5—10°. В расплавленную массу испытуемого образца погружают шарик термометра 2 и держат до тех пор, пока он не покажет температуру на 1—2° выше температуры плавления. Затем термометр вынимают из расплавленной массы так, чтобы на ртутном шарике осталась капля. Термометр с каплей жидкой массы образца осторожно вставляют в цилиндр прибора и включают мотор. При вращении капля жидкости начинает мутнеть и вращаться вокруг своей оси. Температура застывания соответствует моменту сползания за-166 [c.166]

Высота пика зависит от потенциалов начала и конца поляризации, от времени накопления вещества на электроде, от соотношения между временем накопления (задержка импульса) и временем деполяризации электрода (частота следования импульсов). Накопление вещества на твердых электродах зависит от числа импульсов. С увеличением - числа импульсов высота пика может уменьшаться, возрастать или проходить через максимум, соответствующий полному заполнению поверхности электрода осажденным или адсорбированным веществом. Регистрацию тока следует проводить при заданном числе импульсов или через строго определенные промежутки времени после включения рлзвертки. Для получения воспроизводимых результатов необходимо проводить серию измерений, использовать статистические методы обработки результатов. При исследовании неустойчивых промежуточных продуктов электродного процесса применяют высокие скорости поляризующего напряжения. Среди твердых электродов преимущественно используют графитовые электроды, рабочая поверхность которых легко очищается механически при трении о фильтровальную бумагу. Графитовые настовые электроды готовятся в виде пастообразной композиции из смеси графита, твердого исследуемого образца и связующей органической жидкости. При анодной поляризации пастового электрода в растворах фоновых электролитов на полярограммах наблюдаются пики, соответствующие растворению электроактивных компонентов, составляющих образец. Таким образом стал возможен фазовый анализ твердых образцов. Примером может служить определение оксидов и сульфидов меди разных степеней окисления. [c.136]

Типичные данные о работе сушилки приведены в табл. П-5. Общий коэффициент теплопередачи К во время обработки в сушилке раствора или суспензии может быть определен по методам, изложенным в гл. HI первого тома. Характерные пределы изменения К ПО до 420 втЦм -град) (при учете теплопередачи только с той поверхности нагрева, которая находится- в контакте с жидкостью). Подобные значения получаются при нагревании Вязкой пасты с перемешиванием скребковой мешалкой. При высушивании паст и гранулированных твердых материалов средний общий коэффициент находится в пределах от 30 до 225 вт1м град. Его изменения за время процесса зависят от плотности материала и содержания в нем влаги, а также от скорости вращения мешалки. При данных рабочих условиях общая продолжительность процесса сушки приблизительно пропорциональна объему нагрузки, приходящейся на единицу поверхности нагреЬа. [c.156]

Графический метод Мак-Кэба — Тиле можно применить для определения числа теоретических тарелок или контактных ступеней, необходимых при проведении Данного процесса дистилляции бинарной смеси. Приняв мольные потоки равными, уравнения материального баланса (У-47) и (У-49) легко представить графически в виде прямых линий значения у наносятся по ординате, а значения л —по абсциссе (рис. У-27). Такие линии называют рабочими. Наклон их равен отношениям мольных скоростей потоков жидкости и пара. На том же графике строится равновесная зависимость между составом пара и жидкости для интересующей нас смеси при выбранном давлении. [c.341]

Известно, что сопротивление в газовой фазе зависит от различных факторов, не так, как сопротивление в жидкой фазе. Поэтому для надежной корреляции и предопределения к. п. д. тарелок надо учитывать сопротивление переносу массы в каждой фазе. Менее известно влияние механических изменений в конструкции тарелок па сопротивление переносу массы в каждой из фаз, чем влияние таких рабочих переменных, как скорость газа, скорость жидкости и высота жидкости па тарелке. Необходима поэтому дальнейшая экспериментальная работа по определению влияния механических факторов. Необходимо также дальнейшее экспериментальное подтверждение предложенных методов перевода к. п. д. в одной фазе из системы газ—жидкость в другую систему. Можно ожидать в дальнейшем новых конструкций тарелок, среди которых могут оказаться лучшие, чем существующие одиако необходимо заметить, что колонка с решетчатыми тарелками, привлекающая сейчас много внимания, подобна использованной Коффи в 1830 г. в одной из его наиболее ранних ректификационных колонок. [c.49]

Методика очистки неэлектролитов с помощью смеси ионитов типа змея в клетке заключается в том, что определенный объем исходного водно-органического раствора вводят в колонку с ионитом ретардион-ИА8, из которого предварительно удаляют промывную воду до уровня верхнего слоя ионита. Одновременно с введением очищаемой жидкости дают возможность воде медленно вытекать из колонки. Во время этой операции происходит пропитка ионита исходным раствором. Элюирование во всех случаях осуществляют дистиллированной водой, осторожно подаваемой в колонку для предотвращения взмучивания верхнего слоя ионита. На выходе из колонки отбирают фракции определенных объемов анализ проводят обычными методами. Проведя ряд экспериментов при изменяющихся рабочих условиях (разные объемы очищаемого раствора, различные скорости элюирования, изменение температуры и т. д.), путем сравнения полученных выходных кривых находят оптимальный режим очистки. Степень очистки в данной колонке, как правило, тем выше, чем меньше взято исходного раствора и чем меньше скорость потока элюирующей воды. Удельное количество очищаемого исходного раствора может колебаться от 0,1 до нескольких объемов от взятого объема полиэлектролита аналогично может изменяться и расход воды на элюирование. [c.156]

По одной только кривой течения (например, зависимость напряжения сдвига от градиента скорости, полученная методом ротационной вискозиметрии) рассчитать трубопровод более сложно, чем при прямом определении зависимости расхода от давления с помощью уравнения (34). Усложнение это, однако, несущественно, если реологические свойства жидкости описываются степенным законом [уравнение (23)1 в рабочем интервале изменений градиента скорости. В этом случае пип совпадают, величина К рассчитывается по величинеТС [уравнение (35)], а перепад дав- [c.60]

При цикличном методе применяется регенерирующий раствор с определенной концентрацией и скоростью потока и на обменный процесс поступают растворы с из вестной концентра цией. Обычно для получения устойчивой рабочей емкости и гфоскока требуется несколько циклов насыщения и регенерации. Рабочая емкость определяется посредством измерения объема обрабатываемой жидкости и концентрации ионных компонентов в насыщающем растворе. Проскок определяется с помощью анализа потока, вытекающего из колонны. [c.28]

Вторым основным затруднением в расчете абсорбции концентрированных смесей является определение положения рабочей линии для каждого компонента. Как уже говорилось, рабочая линия, если она определяется полными расходами газа и лаадкости, не будет прямой, так как поглощение значительных количеств растворенного вещества изменит расходы газа и жидкости в колонне. Эта трудность является основной при рассмотрении многокомпонентных систем, так как мы уже видели, что разные растворенные вещества поглощаются в каждой части колонны с разными скоростями. Так как скорости абсорбции зависят от расходов газа и жидкости, а расходы зависят от скорости абсорбции, то мы имеем задачу, которую можно решить только методом последовательных приближений. [c.686]