Парциальная Пачки

Добавка водяного пара при дегидрировании по этому способу имеет целью понижение парциального давления паров этилбензола и, таким об )а-зом, способствует протеканию реакции дегидрирования, являющейся равновесным процессом. Кроме того, введение водяного пара заметно уменьшает отложения кокса па катализаторе. [c.237]

Де рзо,, р50,, роз — равновесные парциальные давления Оз, 80.2 и О., соответственно, Па. [c.131]

Общее давление, оказываемое газовой смесью, представляет собой сумму давлений (называемых парциальными), оказываемых его составными частями. Например, из общего давления воздуха в 1,01325 X X Ю Пана долю азота (78% по объему) приходится 101 325-78/100 == == 0,79034- 10 Па, на долю кислорода — 101 325-21/100 = 0,21278 х X 10 Па. [c.126]

Представляет интерес и довольно распространенный расчет но диаграмме у — х (рис. 111.22). Ранее был дан метод построения кривой концентраций СЬ на диаграмме у — х ти было показано, что она проходит через точку С уо, Уо), лежащую па прямой равного состава г/ +1 = Координаты же точки пересечения Б линии концентраций с кривой равновесия определяются теми значениями предельных концентраций х р и у .р, которые отвечают избранному значению съема теп.ла в парциальном конденсаторе (см. рис. П1.19). [c.156]

Аналогичная величина для растворителя (первого компонента)—теплота растворения моля растворителя в растворе постоянной концентрации—называется парциальной или дифференциальной теплотой разбавления (Ql). Парциальные теплоты не могут быть определены методами калориметрии и вычисляются из интегральных теплот или из других данных. Так, из уравнения (П. 5) или ему подобных дифференцированием непосредственно получается теплота разбавления (п1=п Па=1) [c.71]

Алкильные радикалы быстро и практически необратимо реагируют с кислородом. Поэтому при достаточно высокой концентрации растворенного кислорода ([Ог] 10-3 моль/л) все R- быстро превращаются в RO. и не участвуют в обрыве цепей. Известны, однако, примеры, когда алкильные радикалы даже при достаточно высоком парциальном давлении кислорода ( 10= Па) принимают участие в обрыве цепей, что отражается на сопряженном окислении двух углеводородов. Такой случай обнаружен на примере сопряженного окисления циклогексана с трифенилметаном [95]. При добавке трифенилметана к циклогексану скорость окисления снижается, в то время как можно было бы ожидать ее увеличения, в результате замены вторичных циклогексил- [c.46]

Р —давление, Па (МПа) р — парциальное давление компонента I, Па Ркр — критическое давление, Па (МПа) [c.7]

Р—Рн — парциальное давление газа, Па. [c.27]

Парциальное давление компонентов р., 10о Па [c.118]

В бутадиеновом процессе Филлипса исходный материал — бутан — па первой ступени дегидрируется в бутен, который на второй ступени превращается в бутадиен. Вторая ступень работает практически так же, как первая, т. е. с катализатором 01 ись хрома — окись алюминия, который находится в обогреваемых снаружи трубках. Дегидрирование на второй ступени идет при температуре около 670°, т. е. примерно на 140° выше, чем на первой ступепи. Водяной пар подается в значительно меньшем количестве, чем в процессе Стандард Ойл. Здесь он не является теплоносителем, а служит лишь средством понижения парциального давления и уменьшения отложения кокса па катализатор. [c.86]

Задача 5.3. При каком парциальном давлении (в паскалях) NH3 находится в равновесии с N2 и Н2 при Г)00°С, сслн для На оно равно 74 252,9 Па, а для N2 53385,1 Па. При 500 °С для реакции N2(r)+ЗН2(г) 2 Нз(г) константа равновесия /(р= 1,45-10 °. [c.95]

По данным парожпдкостного равновесия системы пропан — и-бутан под давлением 14,71-10 Па температура /д нижнего продукта колонны, отходяш его из кипятильника при гд=0,015, составляет 101,25 , а температура д паров дистиллята, отходящего из парциального конденсатора, равна 44,25 . [c.186]

Представляет интерес и довольно распространенный расчет по диаграмме у—х (рис. IV.15). В параграфе 2.3 был онисан метод построения кривой концентраций СВ па диаграмме у—х и было показано, что она проходит через точку С ( / ,, у ), ле жащую на прямой ра1 ного состава Уг+1 = Xi. Координаты же точки пересечения В лииин концентраций с кривой равновесия определяются теми значениями предельных концентраций Хп, и Угр, которые отвечают избранному значению съема тепла в парциальном копден-саторе (слг. рпс. IV.12). [c.167]

Решение. По изотерме паровой фазы путем подбора определяется давление пасыщеппых дистиллятных паров па выходе из парциального конденсатора. Согласно расчету, приведенному в табл. VII.К), дапление р = 21 ата. [c.390]

Найденный ио ходу расчета даплепня состап жидкого орошения, стекающего па периую тарелку, позволяет рассчитать состав парового потока, иодиимающегося с этой тарелки в парциальный конденсатор. Расчет по уравнению концентраций [c.390]

Чпсло теоретических тарелок в укрепляющей секции раппо 6, а и отгонной 9, по считая парциального копдепсатора и кипятплышка. Рабочее флегмовое число укрепляющей секции U 1,500. Определить полные составы и количества дистиллята и остатка, а также температуры фаз па тарелках колонны, работающей под даплением 21 ата. [c.403]

Обозначим степень диссоциации N0 через а. Тогда общее коли честпо молей N0, No и О2 в равновесной смеси па 2 моля ne iBi) начально взятых N0 (до диссоциации) составит (2 + 2а) моля, и парциальное давление N0, N2 и О2 в этой смеси при общем ее давлении Р ата соответственно равно [c.184]

Возвращаясь к Рс1-содержащим катализаторам, следует отметить работу [235], в которой исследован гидрогенолиз циклопентана и гидрирование бензола на Рд/АЬОз и Р6/8Ю2 с различной степенью дисперсности палладия. Высокую степень дисперсности Рс1 (до 100%) получали после прокаливания образца при 400°С в кислороде и восстановления сухим водородом при 300 °С. Изменение температуры прокаливания и восстановления приводило к заметному спеканию металлической фазы. Бензол гидрировали при 140 °С при парциальных давлениях углеводорода и водорода, равных соответственно 74-102 936-102 Па порядок реакции по бензолу — нулевой. Гидрогенолиз проводили при 290 °С парциальные давления циклопентана и водорода составляли соответственно 133-10 и 877-10 Па порядок реакции по цик-лопентану оказался близким к нулевому, каталитическую активность выражали в числах оборота атома Рс1. Активность образцов Р(1/у-А120з в реакции гидрогенолиза циклопентана не зависела от дпсперсности таким образом, на указанном катализаторе эта реакция структур- [c.164]

Энгланд с сотрудниками [29], отмечая практически полное отсутствие литературных данных о влиянии условий процесса на выходы и соотношение изомеров при таком сульфировании, провел обширное исследование в лабораторных условиях в этом направлепии как основы для возможного развития промышленного процесса. Они пришли к выводу, что наилучшие результаты (суммарный выход изомеров 92—95 Уа) получались при B03M05KH0 быстром прибавлении 96 %-ной кислоты к углеводороду с последующим удалением образовавшейся в реакции воды перегонкой с избытком толуола на основе использования парциального давления компонентов. Конечная температура реакции поддерживалась ниже 150°. Большое влияпие температуры сульфирования па распределение изомеров показано в табл. 7 данные были получены на основании определения содержания изомерных крезолов, образовавшихся при щелочном плавлении. [c.531]

Зависимость от давления константы равновесия Кр, определяемой для неидеаЛьпоп системы уравнением (19) с помощью парциальных давлений, рассчитанных по уравнению (17), может быть па осиовапии уравнений (39) и (37) представлена в виде [c.163]

Теплота растворения моля вещества (условно считаемого вторым компонентом) в очень большом количестве раствора некоторой постоянной концентрации (П лсолб растворителя на Па лоль растворенного вещ тва) называется дифференциальной или парциальной теплотой растворения ((За). Этому опре- лению соответствует равенство [c.71]

Под промышленным процессом гидрокрекинга подразумевается глубокое каталитическое превращение нефтяного сырья при высоком парциальном давлении водорода. Гидрокрекингу подвергают в основном тяжелые виды сернистого сырья, газойли, деасфальти-заты гудронов и нефтяные остатки. Целью процесса является па-лучение светлых нефтепродуктов. В зависимости от расхода водорода процесс может быть направлен на максимальный выход бензина, реактивного топлива или дизельных фракций. В значительно меньших масштабах используют гидрокрекинг для переработки бензинов с целью получения фракций легких изопарафинов [c.61]

Глобулярные белки. Систематические исследования парциальной сжимаемости глобулярных белков проводились в ряде работ [161, 190, 199—201], но только в работе [161] выполнен анализ аддитивности гидратационного эффекта поверхности нескольких белков (рибонуклеазы, лизоцима и миоглобина). Экспериментальные значения приведены на шкале удельных парциальных сжимаемостей (рис. 3.12). Это положительные величины, так как отрицательный гидратационный член АКп с избытком компенсируется большим положительным вкладом собственной сжимаемости /См (релаксационный вклад Кте1 не учитывается в анализе, так как он мал, как было показано в работе [200]). Величина /См/М определена в работах [161, 190] как средняя для всех глобулярных белков, и ее значение 10 м (г-Па) приведено на рис. 3.12. Отклонение экспериментального значения парциальной сжимаемости белка от величины /См характеризует гидратационный вклад, который можно сравнивать с величиной, полученной на основании аддитивных расчетов. [c.60]

Рис. 18-8. Парциальные давления па- идеальными свойствами, и для обоих ров бензола, р , и толуола, ру, и сум- компонентов выполняется закон Рау-марное давление пара, Рполн> над рас- ля. Парциальные давления пара каж-твором двух этих жидкостей друг дого компонента линейно зависят от в друге. Эти растворы обладают его мольной доли в растворе.

Р — парциальное давление растворенного газа в надтопливном пространстве, Па [c.29]

Предложено и испытано [110] оригинальное решение —применять для извлечения газов из бедных отечественных месторождений [0,02—0,06% (об.) Не] мембраны, более проницаемые по метану, чем по гелию. Так, для силара характерно резкое уменьшение коэффициента проницаемости по гелию и фактора разделения Не/СН4 при парциальных давлениях гелия 4000— 1000 Па [Л соответствеиио до 12-10 и 0,124 моль-м/(м - с-Па)]. Расчеты показали, что за счет высокого парциального давления метана в разделяемом газе поверхность мембран из силара (для одной и той же нагрузки по газу) на два порядка меньше, чем для мембраны из ПВТМС. При применении силара выше степень обогащения потока гелием, кроме того, можно иоключить из процесса стадию компримирования исходного газа и гелиевого концентрата, подаваемого на установку низкотемпературной ректификации. [c.324]

Оказалось, например, что добавление в систему N2 улучшает характеристики плазменных мембран. Однако, когда общее давление в системе превышает определенный уровень, проницаемость и селективность мембран начинают снижаться. Это подтверждается опытами с введением в систему инертного газа — аргона при повышении его парциального давления в смеси 4-пикoлин-f H20- N2 от О до 1,5 Па селективность снижается с 97,2 до 96%, а проницаемость — с 4,8 до [c.78]

Смотреть страницы где упоминается термин Парциальная Пачки: [c.48] [c.6] [c.132] [c.160] [c.44] [c.55] [c.61] [c.161] [c.184] [c.189] [c.256] [c.280] [c.386] [c.142] [c.93] [c.376] [c.135] [c.116] [c.116] [c.117] [c.330] [c.51] [c.94] [c.165]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология