Воздух конденсация обогащение

На рис. 19-20 показана схема разделительного аппарата двойной ректификации. Сжатый и охлажденный в теплообменнике воздух, проходя по змеевику 1, конденсируется. Тепло конденсации отводится жидкостью, кипящей в кубе 2. Пз змеевика воздух поступает в вентиль 3, где дросселируется до давления 6 ат, а затем идет в нижнюю колонну 4. В результате ректификации, происходящей в нижней колонне, в кубе 2 собирается обогащенная кислородом жидкость (40—60% О2), наверху этой колонны — пары азота, содержащие 95% N2. [c.691]

Шахтный способ состоит в бурении 2-х вертикальных скважин на расстоянии 50-100 м друг от друга и горизонтального штрека (4), соединяющего скважины. В одну из скважин (1) подают кислород или воздух обогащенный кислородом и поджигают уголь. Горизонтальный штрек - реакционная зона, по которой движется очаг горения (3). Продукты термодеструкции, газификации и горения отбирают в другой скважине (1). Однако метод требует комплекса наземного оборудования для подготовки дутья, конденсации паров, охлаждения, очистки и, как правило, обогащения получаемого газа до 0=3500-4500 кДж/м1 [c.100]

Переохлаждение регенераторов ведет к конденсации воздуха на холодном конце и накоплению в нижней части регенератора и клапанной коробке сжиженного воздуха, обогащенного взрывоопасными примесями. [c.307]

Дефлегмация воздуха, условия работы дефлегматора. Процесс дефлегмации происходит следующим образом воздух, сжатый в компрессоре до давления 0,4. .. 0,5 МПа и предварительно охлажденный, поступает в трубное пространство аппарата дефлегматора (рис. 44). В межтрубном пространстве при атмосферном давлении находится жидкий воздух, температура кипения которого ниже, чем температура кипения жидкого воздуха, находящегося в трубном пространстве под давлением 0,4. .. 0,5 МПа. Пары воздуха, поднимаясь по трубкам, конденсируются и стекают в нижнюю часть аппарата в виде обогащенной кислородом жидкости. Обедненный кислородом воздух поднимается по трубкам, в образующейся из него жидкости концентрация кислорода будет меньше, чем в начале конденсации. В верхней части трубного пространства газ состоит в основном из азота. [c.45]

Схема колонны однократной ректификации для получения азота приведена на рис. 50. Сжатый и охлажденный воздух подается через дроссельный вентиль в куб колонны, откуда для охлаждения и конденсации газообразного азота, находящегося в трубках конденсатора через второй дроссельный вентиль поступает в межтрубное пространство конденсатора. Чистый газообразный азот отбирается из-под крышки конденсатора, а жидкий азот сливается в карманы и выдается в виде продукта. Обогащенный кислородом холодный [c.48]

Регенерация адсорбента производится сухом азотом, подогретым в электроподогревателе 6 до температуры 673 К. Очищенный сухой концентрат из блока очистки направляется на дальнейшее обогащение в блок вторичного концентрирования. Сначала через фильтр 9 он поступает в змеевик куба ректификационной колонны 17, где охлаждается до температуры 140 К за счет испарения кубовой жидкости, затем охлаждается в теплообменнике 16 до температуры 113. .. 115 К отходящим из конденсатора азотом и дросселируется в среднюю часть колонны 17. В качестве криоагента в межтрубное пространство конденсатора этой колонны подается жидкий азот, отбираемый из блока разделения воздуха. Пары азота проходят теплообменник 16 и возвращаются в основной блок. Пары концентрата, поднимаясь вверх по колонне, промываются флегмой, стекающей нз трубного пространства конденсатора. Флегма образуется в результате частичной конденсации паров концентрата при испарении жидкого азота в межтрубном пространстве конденсатора. После отмывки криптона кислород высокой концентрации с незначительной примесью криптона возвращается в криптоновую колонну первичного концентрирования. [c.179]

Применительно к воздуху первые два физических процесса — фракционированное испарение и фракционированная конденсация — не дают возможности получить чистый продукт и могут применяться лишь для получения обогащенного кислородом воздуха. [c.210]

В средней части колонны пары жидкого воздуха поднимаются вверх навстречу жидкости с увеличивающимся содержанием азота, в связи с чем кислород из этих паров конденсируется, а вместо него в пар переходит азот. В конечном результате вверху получается чпстый азот. Стекающая вниз жидкость встречает пары, содержащие больше кислорода, чем его должно быть по равновесному состоянию, что вызывает конденсацию части кислорода и обогащение им стекающей жидкости. [c.227]

Жидкий водород, находясь в соприкосновении с воздухом, может вызвать его конденсацию. Подобные смеси жидкого водорода с воздухом не представляют собой взрывоопасного соединения, если они не поджигаются детонатором или искрой следует избегать обогащения воздухом жидкого водорода. [c.56]

Большой интерес представляют многоколонные ректификационные аппараты. В них можно проводить разделение с минимальным расходом теплоты, используя возможности испарения и конденсации при различных давлениях. Многоколонные и, в частности, двухколонные аппараты применяют в технике разделения газов. На рис. 11.16 представлена схема двухколонной установки для разделения воздуха на кислород и азот. В змеевик 1 поступает охлажденный сжатый воздух, который, конденсируясь, отдает теплоту жидкости (обогащенному до 40— 60 % кислородом воздуху), кипящей в кубе колонны при р л 0,6 МПа. Из змеевика воздух дросселируется (дроссельным вентилем 2) в питающую секцию нижней колонны. Пары легколетучего азота (с небольшим содержанием кислорода) конденсируются в трубах конденсатора 3 за счет испарения в межтрубном пространстве (в верхней колонне) жидкого кислорода. Азотная флегма из конденсатора 3 частично стекает вниз по нижней колонне, а остальное количество через дроссельный клапан 4 подается на орошение верхней колонны. В верхней колонне давление составляет 0,14—0,16 МПа. Из межтрубного пространства испарителя 3 верхней колонны получают чистый газообразный или жидкий кислород с содержанием до 99,9 % Ог, а сверху отводится чистый (приблизительно 98 %-ный) азот. [c.361]

Образование нагара возможно и при полном испарении топлива, т. е. в паровой фазе, либо в результате больших периодов задержки самовоспламенения углеводородов или высоких температур их самовоспламенения, либо вследствие несовершенного смесеобразования, когда в отдельных частях камеры сгорания имеются прослойки паров топлива и воздуха. Во всех этих случаях создаются условия для более продолжительного воздействия высоких температур на пары топлива. Совершенство смесеобразования в основном определяется конструкцией камеры сгорания. Температура же и период задержки самовоспламенения целиком зависит от строения углеводородов. Выше было показано, что наиболее высокой температурой самовоспламенения и наибольшим периодом самовоспламенения обладают ароматические углеводороды, особенно конденсированные. Поэтому, самовоспламеняясь в более поздний срок, они дольше будут подвергаться воздействию высоких температур. Так как, кроме того, при крекинге и пиролизе таких углеводородов преобладают реакции конденсации и уплотнения, то естественно, что наиболее интенсивное нагарообразование должно быть нри применении топлив, обогащенных ароматическими углеводородами и в первую очередь бицикли-ческими. Данные табл. 89 и 83 по различным товарным топливам и индивидуальным углеводородам наглядно иллюстрируют это положение [c.270]

Из диаграммы рис. 22 также следует, что отрезок Л—Б показывает разность содержаний азота в жидкой и паровой фазах она будет наибольшей, когда в жидкости содержится 30—40% азота и 70—60% кислорода. С повышением давления разность между содержанием азота в жидкости и паре уменьшается, и при критическом давлении она равна нулю, так как в этом случае различие между жидкостью и паром исчезает. Отсюда следует, что процесс разделения воздуха наиболее выгодно вести при возможно более низком давлении, так как в этом случае разность между составами жидкой и паровой фаз будет наибольшей. По этой причине процесс разделения жидких азотокислородных смесей методом ректификации стремятся проводить при невысоком давлении. Из кривых рис. 22 видно, что температура кипения испаряющейся жидкой азотокислородной смеси по мере обогащения жидкости кислородом постепенно повышается. Последняя капля испаряющейся жидкости имеет температуру кипения жидкого кислорода, так как азот из нее уже полностью испарился. Кривые равновесия между жидкой и паровой фазами азотокислородной смеси (рис. 22) одни и те же как для испарения, так и для обратного ему процесса конденсации. [c.93]

За последние годы потребность промышленности в неоне сильно возросла в связи с использованием его в криогенной технике. Поэтому в качестве источника сырья для производства чистого неона организован отбор неоно-гелиевой смеси из блоков крупных воздухоразделительных установок (см. разд. 4.7). Отбираемая неоногелиевая фракция, содержащая 40% (Ые + Не) и 60% N2, подвергается переработке в сырую неоно-гелиевую смесь на установке, схема которой дана на рис. 4.58. Неоно-гелиевая фракция из основного блока разделения воздуха поступает в теплообменник 1, где охлаждается парами отходящего азота, а затем направляется в трубки дефлегматора 2, где она обогащается Ые и Не в результате конденсации азота. В межтрубное пространство дефлегматора поступает жидкий азот из основного блока. Вакуум-насос 11 откачивает пары азота для понижения температуры ванны жидкого азота в дефлегматоре. Пары азота перед поступлением в насос нагреваются в теплообменнике 1 и подогревателе 12. Обогащенная неоно-гелиевая смесь собирается в газгольдере 8, откуда перекачивается мембранными компрессорами 9 в баллоны 10. Установка снабжена указателями уровня 3, 4, указателем расхода 5, манометрами 6, 7 и газоанализатором 13. Баллоны наполняются сырой неоно-гелиевой смесью под давлением 150—165 кгс/см . При работе без откачки паров азота производительность установки составляет около 600 дм ч неоно-гелиевой смеси, содержащей 75— 78% (Ые + Не) коэффициент извлечения Ые-ЬНе равен 0,50—0,52. [c.269]

Следует строго поддерживать установленный инструкцией тепловой режим работы регенераторов, так как их отепление приводит к уносу взрывоопасных примесей (накопившихся в регенераторах) в блок разделения. Переохлаждение же насадки регенераторов приводит к конденсации и накоплению в нижней части регенераторов и в клапанной коробке ожиженного воздуха, обогащенного взрывоопасными примесями. [c.711]

Воздухоразделительный аппарат состоит обычно из двух колонн, соединенных между собой теплообменником (рис. 1-5, а) [12]. При давлении в верхней колонне, равном 5 ат, и в нижней 1,5 ат теплообменник одновременно выполняет роль конденсатора и подогревателя верхней и нижней колонн соответственно, что и позволяет использовать тепло конденсации орошения нижней колонны для создания парового потока верхней колонны. В нижней колонне воздух разделяется на жидкость, обогащенную кислородом, и пары азота с небольшим содержанием кислорода. В верхней колонне происходит дальнейшее извлечение азота из обогащенной кислородом смеси. В результате сверху аппарата отбирается азот, а сбоку — почти-чистый кислород. [c.22]

Небольшое обогащение изотопом 0 можно было бы приписать рассмотренной обменной реакции влаги с кислородом воздуха, однако не выяснено, достаточна ли скорость такого обмена на холоду. Труднее объяснить резко уменьшенное содержание дейтерия. Здесь, вероятно, значительную роль играют метеорологические условия образования снега, фракционирование при конденсации его из влаги и, возможно, процессы в растениях. Для более определенных выводов необходимо систематическое изучение изотопного состава осадков, начало которому положено в настоящей работе. [c.320]

Из нижней колонны 30 отбирается жидкий обогащенный воздух, который проходит один из двух переключающихся фильтров — адсорберов 33, 34, где очищается от твердых частичек двуокиси углерода и ацетилена, далее переохлаждается в пере-охладителе 21 за счет холода потока грязного азота и дросселируется в середину верхней колонны 23. Грязная азотная флегма отбирается из нижней колонны и направляется на орошение верхней колонны. Пары чистого азота отбираются из верхней части нижней колонны и направляются на конденсацию в межтрубное пространство основных конденсаторов 24, 25, выносного конденсатора 28 и в трубки конденсатора колонны технического кислорода 27. [c.104]

На явлении конденсации кислорода в кислородо-азотной жидкости с одновременным испаре ием из нее азота и основан процесс ректификации. Сущность процесса и со-стоит в том, что образующуюся п р и и с п а-рении жидкого воздуха парообразную смесь азота и кислорода пропускают через жидкость с меньшим содержанием кислорода. Поскольку жидкость содержит меньше кислорода и больше азота, она имеет более низкую температуру, чем проходящий через нее пар. Это вызывает конденсацию кислорода из пара и обогащение им жидкости и одновременно испарение из жидкости азота, т. е. обогащение им паров над жидкостью. [c.97]

Трубопровод газовой фазы указателя уровня проводят так,, чтобы исключить возможность попадания в него жидкости. Следует учесть, что при близком расположении кислородных и азотных трасс в результате теплообмена может произойти конденсация кислорода или обогащенного воздуха в трубках. Поэтому газовые импульсные трассы следует при первой возможности выводить из холодной зоны. [c.260]

Экспериментально исследовано применение режима подвижной пены для различных процессов абсорбции, десорбции и теплопередачи. Получены опытные данные по теплопередаче между газом и жидкостью, конденсации водяных паров из воздуха в воду, абсорбции аммиака водой и десорбции его из фильтровой жидкости содового производства. Проводились также производственные и лабораторные опыты по теплопередаче в различных условиях, испарению воды, абсорбции окислов азота нитрозой. На основе опытов определялись коэффициенты тепло- и массопередачи, а также коэффициенты полезного действия полки (к. п. д.), т. е. степень теплопередачи при теплообмене, коэффициент извлечения— при абсорбции и коэффициент обогащения — при десорбции газов. [c.433]

Температура кипения жидкого азота при атмосферном давлении примерно на десять градусов ниже температуры конденсации кислорода при том же давлении. В связи с этим возможны конденсация воздуха на предметах и стенках сосудов, имеющих температуру жидкого азота, и постепенное обогащение жидкого азота кислородом. Это может привести к возникновению опасности взрыва при охлаждении такой жидкостью загрязненных деталей. [c.83]

Расчеты показывают, что осуществление схемы с дефлегматором позволило бы на 15—20% уменьшить энергетические затраты на получение обогащенного воздуха с содержанием 40% Ог по сравнению с затратами при получении его разбавлением чистого кислорода воздухом. Однако практическое приме- ение противоточного испарителя-дефлегматора оказалось затрудненным, так как на таком аппарате не удается получить сравнительно чистый азот (97—99% N2) и обогащенный воздух с содержанием не менее 40% Ог. Исследование процесса проти-воточной конденсации как с воздухом [Л. 12 и 13], так и с вы-сококипящими смесями органических жидкостей [Л. 14] выявило низкую разделительную способность дефлегматора и непригодность его в обычном конструктивном оформлении для получения обогащенного воздуха. Попытки теоретического анализа процеоса дефлегмации [Л. 15—18] не привели к практически полезным математическим соотношениям, которые могли бы послужить для расчета аппаратов и определения их размеров. Поэтому в настоящее время проблема применения противоточного испарителя-дефлегматора в той или иной его форме не решена и требует дальнейшего развития и изучения. [c.20]

II) облучения металлического бериллия дейтеронами высокой энергии. Часть образующегося трития удаляют от мишени откачкой, а остальную выделяют соскабливанием поверхности мишени и растворением стружек в кислоте. Полученный радиоактивный водород можно затем превратить в тритиевую воду окислением над нагретой окисью меди и конденсацией пара в ловушке, охлаждаемой жидким воздухом. В качестве носителя может служить влага или добавляемый водород. Дальнейшее концентрирование трития, если оно нужно, легко достигается термодиффузией НТ или электролитическим обогащением НТО, так как оба процесса имеют для трития исключительно высокий коэффициент разделения. [c.138]

Разделение через мембраны. Б этом случае Г.р. реализуется благодаря разл. проницаемости компонентов газовой смеси через разделит, мембраны (пористые и непористые перегородки). Эффективность мембраны определяется ее уд. производительностью, т.е. кол-вом газа, прошедшего через пов-сть мембраны за соответствующее время. Аппараты для мембранного Г. р.-замкнутые объемы, разделенные мембранами на две полости. Движущая сила процесса-поддерживаемая постоянной разность парциальных давлений (или концентраций) газов по обе стороны мембраны. В зависимости от назначения мембраны изготовляют из разл. материалов (стекло, металлы, полимерные материалы), к-рым придают форму пластин, трубок, полых волокон, капилляров. Напр., для выделения Hj из продувочных газов произ-ва NH3 используют трубки из сплава Pd для тех же целей применяют полые волокна из полиариленсульфонов. Воздух, обогащенный О , получают с помощью пластин из поливинилтриметилсилана. Важная характеристика мембранных аппаратов-плотность упаковки мембраны, т.е. пов-сть мембраны, приходящаяся на единицу объема аппарата. Плотность упаковки мембран из полых волокон с наружным днам. 80-100 мкм и толщиной стенки 15-30 мкм составляет 20000 м /м , плоских мембран - 60-300 mVm . См. также Абсорбция, Адсорбция, Конденсация фракционная. Мембранные процессы разделения, Мембраны разделительные. Ректификация. [c.465]

Полученае. Н. ювлекают из воздуха в аппаратах двукратной ректификации жидкого воздуха (см. Воздуха разделение). Г азообразные Н. и гелий скапливаются в верх, части колонны высокого давления-в конденсаторе-испарителе, от10 да под давлением ок. 0,55 МПа подаются в трубное пространство дефлегматора, охлаждаемое жидким N2. Из дефлегматора обогащенная смесь Ne и Не направляется для очнстки от N2 в адсорберы с активир. углем, из к-рых после нагревания поступает в газгольдер (содержание Ne -f Не до 70%) степень извлечения смеси газов 0,5-0,6. Послед, очистку от N2 и разделение Ne и Не можно осуществлять либо селективной адсорбцией при т-ре жидкого N2, либо конденсац. методами-с помощью жидких Н2 или Н. (предварительно на СиО при 700 °С проводят очистку от примеси Н2). В результате получают Н. 99,9%-иой (по объему) чистоты. [c.210]

Значительно более эффективно проведение парциальной конденсации воды непосредственным контактом паров формалина с распыленными в воздухе каплями хладагента [22]. Схема экспериментальной стендовой установки с хладагентом смешения дана на рис. 51. Сырье — обезметаноленный формалин с массовым содержанием 33—35%—из емкости 1 поступает в испаритель 2 и в виде паров — в смеситель 3. Сюда же из емкости 4 подается хладагент, предварительно охлажденный в теплообменнике 5 и тонко диспергированный в форсунке 6. В качестве хладагента в принципе могут быть использованы любые химически инертные жидкости. В описываемом варианте применялись малолетучие углеводороды или их смеси, например дизельное топливо (соляровое масло). В смесителе пары формалина смешиваются с мелкими каплями охлажденного углеводорода, на поверхности которых конденсируется вода. Смеситель тангенциально присоединен к сепаратору циклонного типа 7, в котором недо-сконденсировавшиеся пары, обогащенные формальдегидом, отделяются от капель жидкости. Время пребывания формалина в системе смеситель — сепаратор измеряется сотыми долями секунды. Существенно подчеркнуть, что поскольку плотность углеводородов меньше, чем у воды или раствора формальдегида, поверхность водного конденсата в нижней части циклона защищена от нежелательного соприкосновения с паровой фазой пленкой хлад- [c.170]

Клод изучал процесс противоточной конденсации воздуха Противоточный конденсатор (дефлегматор) Клода состоял из труб диаметром 12 мм и высотой 2 м. Воздух подавали в трубчатку аппарата, где ин подвертлся противоточной конденсации, При этом получались газообразный азот и обогащенная кислородом жидкость, которая дросселировалась н межтрубное пространство трубчатки в качестве хладоагента. В аппарате, перерабатывающем 300 м 1ч воздуха, Клод получал 90 м азота чистотой 99,6%, что соответствует концентрации кислорода в конденсате, равной 28,5%. Если учесть, что равновесная концентрация кислорода в жидкости равна 55%, можно сделать вывод о недостаточности четкости разделения в опытной трубчатке Клода. [c.290]

Уравнение (6) может быть использовано для определения количества газового остатка D. , если задано у.,, и наоборот. Если зависимость между у и х выражается простым ур-нием, то интеграл решается аналитически, в противном случае он решается графически прп по.мощи диаграммы равновесия у — х. В случае многокомпопентных паровых (газовых) смесей прямоточная н противоточная конденсации рассчитываются способом постепенных приближений. Дефлегмация, применяемая для частичного обогащения воздуха кислородом, представляет разновидность противоточной К. ф. [c.344]

Жидкий кислород через отборную трубу третьего конденсатора поступает в один из переключающихся адсорберов 13 для поглощения ацетилена из жидкого кислорода, далее в качестве флегмы — на верхнюю тарелку криптоновой колонны 17. Обогащенную криптоном флегму из нижней части криптоновой колонны подают в конденсатор 18, в котором она частично испаряется. Газообразный кислород возвращается в криптоновую колонну, а неиспарившуюся часть флегмы отбирают через отборную трубу конденсатора и направляют в змеевик испарителя-конденсатора 19, в котором она частично иопаряется в результате конденсации воздуха, отбираемого из нижней колонны. [c.233]

В качестве дистилляционной колонны для разделения смеси N2 — СН4 и выделения гелия использована колонна двукратной ректификации, аналогичная колоннам, применяемым для разделения воздуха. В нижней колонне происходят предварительное разделение смеси СН4 —N2 и первая стадия обогащения гелия. Процесс ректификации в нижней колонне приводит к образованию в верхней части трубного пространства конденсатора-испарителя пара, состоящего в основном из гелия и азота с молярной долей гелия приблизительно 10%. Дальнейшее охлаждение этой смеси с обогащением до 88 % гелия и с конденсацией значительной части азота происходит в конденсаторе 6. Сконденсированный азот с лезначительным количеством растворенного гелия возвращается в колонну 20, что позволяет уменьшить потери гелия при разделении. Метановая фракция из куба нижней колонны после прохождения через переохладитель 22 подается для окончательного разделения в верхнюю колонну 5, дросселируясь приблизительно в среднюю часть этой колонны. Жидкий азот, отводимый из верхней части нижней колонны, распределяется на три потока. Основной поток дросселируется на верхнюю тарелку колонны низкого давления 5, обеспечивая укрепляющую часть этой колонны необходимым количеством флегмы, второй поток направляется в конденсатор б для охлаждения смеси N2 - Не и конденсации из этой смеси основного количества азота, и третий поток поступает в сборник жидкого азота 19. Продукционный метан, отводимый в жидком виде из межтрубного пространства конденсатора-испарителя, с помощью жидкостного насоса 21 подастся в переохладитель 22, а затем в теплообменник 4, где испаряется и подогревается до температуры, близкой к температуре окружающей среды. Состав продукционного метана и других продуктов разделения, выводимых из установки, приведен в табл. 36. [c.165]

Процесс разделения природного газа с целью извлечения из него основного количества азота организован так же, как и процесс разделения воздуха с использованием колонны двукратной ректификации. Гелий вместе с парами азота поднимается вверх по колонне среднего давления и отбирается из-под крышки конденсатора-испарителя. Смесь, отбираемая из-под крышки конденсатора-испарителя, имеет объемную долю гелия около 10%. Для уменьшения потерь гелия с промывными потоками азота и метана, отбираемыми из колонны среднего давления, они отпариваются в аппаратах 9 и 10, откуда пары, содержащие гелий, направляются снова в колонну среднего давления. Гелиевая фракция, отбираемая из-под крышки конденсатора-испарителя, затем последовательно проходит через гелиевые концентраторы 8 и 7, в которых происходит дальнейшее обогащение гелием гелиевой фракции за счет конденсации части содержащегося в ней азота. Для охлаждения гелиевой фракции в коицентраторе 8 используется жидкий метан, часть которого после переохладителя 13 отбирается на концентратор и дросселируется до давления около 0,15 МПа. После концентратора этот поток метана смешивается с основным потоком метана, прошедшим переохлаждение в аппарате 13, и направляется в колонну низкого давления 6. В аппарате 7 для охлаждения гелиевой фракции применяется жидкий азот, часть которого после переохладителя 14 направляется в концентратор 7, а затем оттуда, соединившись с основным потоком жидкого азота, - на верхнюю тарелку колонны низкого давления. За счет конденсации в аппаратах 7 и 8 основного количества азота молярная доля Не в газовой фазе увеличивается до 86 -90%. В колонне низкого давления 6, работающий при р 0,15 МПа, происходит окончательное отделение азота, который отводится из верхней части колонны и используется для охлаждения потоков, идущих на разделение, последовательно подогреваясь в теплообменных аппаратах 14,13,11 и 2. Другим продуктом разделения, выводимым ю колонны низкого давления 6, является фракция низкого давления с молярной долей метана 98%. [c.188]

Поршневой компрессор, в котором воздух сжимается до давления около 200 кГ1см , и скрубберная установка для очистки воздуха от двуокиси углерода между ступенями И и П1 компрессора на схеме не показаны. Сжатый воздух проходит азотно-водяную холодильную установку 17, если она предусмотрена проектом, ее влагомаслоотделитель 18 и поступает-в теплообменник-ожижитель 4, где охлаждается отходящим азотом до температуры 4—8° С. После отделения капельной, влаги во влагомаслоотделителях 18 (блока разделения и блока осушки) сжатый воздух почти полностью освобождается от влаги в блоке осушки 1 и разделяется на три потока. Около 40% воздуха направляется в теплообменник 5, охлаждается в нем до температуры конденсации и затем дросселируется в нижнюю колонну 7. Второй поток поступает в два поршневых детандера 2, расширяется здесь с отдачей внешней работы и понижением температуры до —140° С и, пройдя детандерные фильтры 3, поступает в куб нижней колонны. Часть воздуха высокого давления поступает в аргонно-кислородный теплообменник 12, охлаждается в нем и дросселируется в куб нижней, колонны. Обогащенный жидкий воздух поступает из куба нижней колонны в адсорберы ацетилена 6, затем в переохладитель 15 и далее дросселируется в межтрубное пространство колонны сырого аргона 13 и частично — непосредственно в верхнюю колонну 14. Жидкий азот из карманов конденсатора подается в переохладитель 15 и дросселируется затем на верхнюю тарелку колонны 14. Жидкий кислород отбирается из ос новного или вторичного конденсатора (в данной схеме отсутствует) и переохлаждается в переохладителе 16. [c.95]

При определении небольших количеств водорода рекомендуется повысить концентрацию водорода в анализируемой пробе путем конденсации измеренного количества газа при тедшературе жидкого воздуха. Неконденсируемый остаток, обогащенный водо-родод , анализируется поглотительныд дютодом на содержание кислорода и окиси углерода, водород определяют сжиганием. [c.99]

Кислород, просочившийся через сальники насоса, поступает в линию технического кислорода через О братный клапан 4. Другая часть кислорода под давлением 1,2—1,3 ата поступает через теплообменник 13 в газгольдер технического кислорода. Для конденсации технического кислорода в кояденсатор И подается обогащенная жидкость из куба нижней колонньи. которая дросселируется до 1,4 ата. Из конденсатора парожидкостная смесь подается в верхний конденсатор 7 криптоновой колонны для образования флегмы. Для подогрева технического кислорода через теплообменник 13 проходит часть воздуха петлевого потока. [c.295]