Реакционный объем аппарата

Общ ш реакционный объем аппаратов периодического действия при заданном суточном объеме Ис перерабатываемых веществ [c.121]

Анализируя уравнение (11.68), следует отметить вытекающую из него независимость коэффициента массопереноса от размеров газового пузыря, что подтверждается и экспериментальными данными. Это положение несколько облегчает задачу расчета массообмена в барботажных реакторах, однако остается неопределенность относительно поверхности контакта фаз, для нахождения которой до сих пор нет надежных рекомендаций. Поэтому при описании кинетики газожидкостных реакций часто пользуются объемным коэффициентом массопередачи характеризующим собой количество вещества В, прореагировавшего в 1 м реакционного объема аппарата. В связи с этим следует вернуться к уравнению (И.55), в котором скорость реакции зависит от газосодержания системы. Появление в нем объясняется тем, что удельная поверхность а отнесена к реакционному объему аппарата Ур, т. е. к объему газожидкостной смеси. Если отнести поверхность контакта фаз к объему жидкости, участвующей в массообмене, то уравнение (И.55) не будет содержать параметра 1 — фр. Из этого следует, что для исключения 1 — ф из эмпирических уравнений, характеризующих объемный коэ ициент массопередачи, его нужно относить к объему жидкости, находящейся в реакционной зоне аппарата. [c.41]

Выбор при конструировании газлифтного трубчатого реактора оптимального отношения Г = / //ц имеет существенное значение. Увеличивая конструктивный параметр Г, т. е. суммарную площадь сечения барботажных труб, мы увеличиваем реакционный объем аппарата (объем барботажной зоны). Но при этом, как следует из уравнения (1У.26), уменьшается скорость циркуляции жидкости и ухудшаются условия массопереноса реагирующего вещества из газа в жидкость. Исследования кинетики химического превращения в газлифтных трубчатых реакторах показали, что оптимальным является Г = 1. [c.98]

Описанные преимущества кипящего слоя позволяют значительно полнее использовать реакционный объем аппарата и снимать с него больше сероуглерода, чем при слоевом процессе. Для древесного угля производительность реакционного объема возрастает в 10—15 раз, а для лигнинового угля еще больше. [c.120]

Переработка сухого топлива. Определенный интерес может представить гидрогенизация сухого твердого топлива. В этом случае может быть более эффективно использован реакционный объем аппаратов и полностью ликвидирован громоздкий узел приготовления насты. Однако этот вариант имеет свои сложности, связанные с нагревом сыпучего материала и аппаратурным оформлением в первую очередь узла подачи топлива, который должен обеспечить возможность работы под высоким давлением. [c.252]

При проектировании аппаратов и заводов определяемой величиной в (38) и (39) является время процесса при известном опытном или расчетном значении к, Р и АС. Количество же производимого продукта О, как правило, указывается в задании на проектирование. Затем по известному времени процесса т легко определяется необходимый (реакционный) объем аппарата V [c.77]

Когда температура реакционной среды постоянна, а скорость превращения не зависит от состава реакционной смеси, необходимый реакционный объем аппарата не зависит от гидродинамического типа последнего. [c.132]

Если при проведении процесса активность катализатора быстро падает из-за отложения на его поверхности углерода, то используются реакторы с движущимся слоем зернистого катализатора. В реакторах этого типа применяется катализатор в виде шариков диаметром от 3 до 5 мм, которые под действием собственной силы тяжести (веса) перемещаются компактным слоем по реакционному объему аппарата сверху вниз. [c.198]

Развитие поверхности жидкой фазы распределением жидкости в виде тонкой пленки на поверхности насадочных тел (насадки), заполняющих реакционный объем аппарата. Соответствующие аппараты называются насадочными башнями или колоннами (рис. 31). Жидкость разбрызгивается по сечению колонны, смачивает всю поверхность насадки, стекая по ней вниз противотоком взаимодействующему с ней газу в некоторых случаях применяется прямоток. Элементы насадки должны иметь развитую поверхность. [c.104]

Для проведения простых реакций первого порядка в каскаде аппаратов идеального смешения их реакционные объемы должны быть постоянны, а когда реакции сложные и порядок основной реакции выше, чем побочных реакций, объемы аппаратов в каскаде постепенно увеличиваются. При дальнейшем понижении концентраций исходных веществ требуется меньший реакционный объем аппаратов смешения, чем объем аппарата вытеснения. [c.496]

Случай второй. Процесс протекает непрерывно. Заданы Усек., F к-. Реакционный объем аппарата в этом случае будет [c.92]

Химический характер материалов, обрабатываемых в сме-стителях, делает особенно опасным попадание охлаждающих агентов (вода, рассолы) в реакционный объем аппарата, так как смешение воды с кислотной смесью приводит к весьма бурному повышению температуры, вскипанию, разложению азотной кислоты и т. д. В силу этого желательно теплообменивающую поверхность у смесителей оформлять таким образом, чтобы возможность попадания охлаждающих агентов, в реакционный объем аппарата сводилась до минимума (оросительное охлаждение, разделение кислот и охлаждающих агентов толстостенными перегородками, просасывание охлаждающих агентов через элементы теплообменивающей поверхности и т. д.). Особенно важным является применение для аппаратов материала, стойкого к воздействию коррозирующих агентов. [c.184]

Рассмотрение условий работы нитраторов позволяет характеризовать их как реакционные аппараты, отличающиеся наличием мощных размешивающих приспособлений, сильно развитой охлаждающей поверхностью и оформлением ее, гарантирующим от попадания охлаждающих агентов в реакционный объем аппарата. [c.198]

Вначале в аппарат загружают отработанную кислоту и жидкий нитруемый углеводород и размешивают их до образования эмульсии. Далее к полученной эмульсии прибавляют постепенно нитрующую смесь (под пропеллер) через штуцеры, расположенные в нижней части цилиндров В, следя за тем, чтобы температура ингредиентов не превысила требуемые пределы. По мере введения в аппарат нитрующей смеси из него вытесняется отработанная кислота и в результате этого реакционный объем аппарата используется более полно. Отвод отработанной кислоты из аппарата осуществляется с помощью лабиринта и 5-образной трубы, которые не показаны на рисунке. Лабиринт, представляющий собой сепаратор (ряд концентрически установленных полукруглых перегородок), помещается в нижней части котла непосредственно над спускным штуцером и поэтому над последним находится отработанная кислота, отстоявшаяся от нитропродуктов. З-образная отводная труба, расположенная вне аппарата, присоединяется к спускному штуцеру, и верхнее колено ее определяет уровень жидкости, находящейся в аппарате. Понятно, что при прибавлении нитрующей смеси жидкость из аппарата начинает вытесняться через лабиринт и 5-образную трубу, причем вытесняется именно отработанная кислота, так как она отстаивается в лабиринте и занимает нижнюю часть его, находящуюся над спускным штуцером. [c.203]

Для того чтобы частицы реагирующих жидкостей не проскочили через реакционный объем аппарата, в последнем размещаются перегородки или создаются конвекционные завесы с помощью специально устроенных размешивающих приспособлений. [c.206]

Для того чтобы сильно развить теплообменивающую поверхность, реакционный объем аппарата оформляют в виде большого числа стальных трубок (до 1200 шт.), имеющих небольшой диаметр (1—2 дюйма) или небольшую ширину, если сечение их берется прямоугольным. [c.403]

Конвертор, в котором процесс протекает в соответствии с вышеуказанной схемой (а.м. пат. 1707417), представлен схематически на рис. 247. Здесь газы, идущие на контактирование, вводятся в аппарат через трубу 7, поступают затем в распределительную камеру 2 и из нее направляются по трубкам 3 в Верхнюю камеру 4. В этой камере газы собираются и по трубе 5 перемещаются в реакционный объем аппарата 6, за- [c.405]

В связи с ограничением места размещения погружной центробежный насос выполнен без выправляющего аппарата, что несколько снижает к. п. д. насоса. Однако это оправдано тем, что установка насоса внутри аппарата незначительно загромождает реакционный объем аппарата и не препятствует нормальному перемешиванию реакционных сред. [c.336]

Реакционный объем аппарата в четыре раза больше объема контакта, протекающего через окислительный аппарат за 2 мин. [c.330]

Процесс совершенствуется в направлении повышения давления до 2500—3000 ат и более, а также применения смесей инициаторов и строгого их распределения по зонам реактора, что позволит полнее использовать реакционный объем аппарата. [c.104]

Реакционный объем аппаратов, 1 171 109 63 46 39 41 1 63 173 [c.211]

Основываясь на данных работы [42] по газораспределению в таких аппаратах (см. рис. 67), следует полагать, что, воздействуя на макропотоки газа в зонах его интенсивного протекания факелами разбрызгиваемой жидкости, можно повысить эффективность работы полых колоин и достичь более полного и равномерного распространения газа по реакционному объему аппарата. [c.192]

На рис. 4.7 приведены схематические изображения бнореакто-ров, реализующих рассмотренные выше различные принципы ввода энергии и перемешивания среды. В представленных схемах основные функциональные элементы включены в реакционный объем аппарата. Согласно другому направлению создания биоре- [c.197]

Развитие поверхности жидкой фазы распределением л идко-сти в виде тонкой пленки па поверхности пасадочных тел (насадки), заполняющих реакционный объем аппарата. Соответствующие аппараты называются насадочными бащнями нли колоннами. Площадь соприкосновения Р газа с жидкостью для расчетов принимают равной всей поверхности насадки, покрытой пленками жидкости. Соответствующую массопередачу называют пленочной. [c.75]

Для исключения влияния продольного неремешивания Г. И. Раз-валовым и др. [157] предлагается разделить реакционный объем аппарата сплошными перегородками с окнами, через которые твердый материал периодически перегружается из секции в секцию. В цилиндрическом корпусе 1 аппарата (рис. IV.21) проходит основной вал 2 с укрепленными на нем лопастями мешалки 3. Ось вала несколько смещена вниз по отношению к оси аппарата. Перегородки 4 делят аппарат на ряд секций. Каждая перегородка имеет разгрузочное окно, перекрываемое заслонкой 7. Заслонки укреплены на верхнем валике 5 и с помощью кулачка Ли пружины 10 могут периодически поворачиваться вместе с валиком 8, открывая и закрывая разгрузочные окна. К последней секции аппарата присоединено отжимное устройство 5, состоящее из конического корпуса с перфорированной стенкой, и шнека, укрепленного на основном ва.лу аппарата. Твердьи материал поступает пз бункера 9 растворитель подводится и отводится через штуцеры 6 и 12. [c.200]

Армированные лакокрасочные покрытия применяют при защите оборудования в качестве самостоятельных или как подслой под футеровку. Применение армированных покрытий позволяет снизить толщину покрытия, увеличить реакционный объем аппаратов, значительно снизить стоимость покрытия и трудоемкость работ. Покрытия характеризуются высокой механической прочностью и абразивоустойчивостью. [c.233]

Полученная математическая модель была использована для расчета узла окисления ФЦГ в присутствии АН и без него. Производительность установки по ГПФЦГ была принята 50 тыс. т. в год. Рассчитывались селективность и реакционный объем аппарата при конверсии ФЦГ 5, 10., 15, 20% в изотермическом режиме. Рассматривались следующие варианты оформления процесса а) аппарат идеального смещения б) каскад из 3-х аппаратов идеального смешения в) каскад из. 8 аппаратов идеального смешения, аналогично действующему производству окисления изопропилбензола. Результаты расчета приведены в таблице, [c.7]

Пример 26. Рассчитать реакционный объем аппарата для хлорирования титановых шлаков в расплаве хлоридов. Производительность реактора 170 т СЬ в сутки, содержание. хлора в исходном газе 70% (об.), давление газа на входе в расплав 0,15 МПа. Температура расплава 800°С. Давление паро-газовой смеси на выходе из расплава равно 0,1 МПа парциальное давление хлора в отходящем газе 0,0002 МПа равновесное давление в газе над расплавом 0,00015 МПа. Усредненный диаметр пузырька газа в расплаве 5 мм. Коэффициент массопередачи при абсорбции хлора расплавом Na l, Mg b, содержащем хлориды железа, составляет по экспериментальным данным k .= l,0 кмоль/(м - [c.246]

Расчет распределения мощности гамма-излучения источника в аппарате позволил составить следующий баланс (принимая за единицу мощность, генерируемую в источнике) поглощение в источнике аист= Д5 0,02 поглощение в кассете и офанной трубе облучателя Лобл=0,36 0,03 поглощение в змеевике йз =0,04 0,02 поглощение в мешалке Ям =0,02 0,02 поглощение в облучаемой смеси, заполняющей реакционный объем аппарата йр.о. =0,2ч 0,25 потеря мощности с излучением, выходящим из реакционного объема,апот=0,19 0,11 [c.8]

Армированные лакокрасочные и мастичные покрытия применяются самостоятельно при защите химических аппаратов, газоходов и сооружений, работающих в условиях воздействия агрессивных сред, а также в качестве непроницаемого подслоя под футеровку. Применение армированных покрытий позволяет снизить толщину покрытия, увеличить реакционный объем аппаратов, значительно снизить стоимость покрытия и трудоемкость работ. Покрытия обладают большой механической прочностью и абразивоустойчивостью. Упрочнение лакокрасочных и мастичных покрытий производится тканевыми материалами (стеклотканью, хлориновой и угольной тканями). Из большой группы стеклотканей для армирования в один или два слоя рекомендуются следующие марки ТСФ (7А) 6П, изготавливаемая из щелочного алюмо-магнезиального стекла № 7А, при наличии кислых сред или 7СФ-(7А)7П — для воды. Для нейтральных и щелочных сред — бесщелочные стеклянные ткани на основе алюмоборосиликатного стекла Т, Т-11 (бывшая АСТТ-С), Т-12, Т-13. Указанные ткани по плотности и характеру переплетения наиболее технологичны для пропитки их лакокрасочными материалами. Допустимо применение для армирования стеклотканей и других марок. В качестве связующего рекомендуется применять эпоксидные, перхлорвиниловые, фенолформальдегидные и другие смолы. Наибольщее применение имеют эпоксидная смола ЭД-20, эпоксидная шпатлевка ЭП-0010, перхлорвиниловые лаки ХВ-784, ХС-724 и др. Химическая стойкость таких покрытий определяется свойствами связующих. Для защиты железобетонных емкостей (очистных резервуаров) и газоходов используются армированные стеклотканые эпоксидно-сланцевые покрытия, а также покры- [c.148]

Лакокрасочные покрытия формируются путем нанесения на подготовленную поверхность многослойной системы лакокрасочных материалов (грунтовки, шпаклевки, покровных слоев из эмалей и лаков) либо путем нанесения лакокрасочных материалов, которые армируются одним или двумя слоями ткани (стеклянной, полипропиленовой, хлориновой, угольной), нанесенной на защищаемую поверхность с помощью выбранных лакокрасочных материалов. Армирование позволяет снизить толщину покрытия, увеличить реакционный объем аппарата, повысить механическую прочность и абразивную устойчивость покрытия, снизить его стоимость и трудоемкость работ. Все работы по нанесению лакокрасочных покрытий рекомендуется выполнять при температуре воздуха в интервале от 10 до 40 °С и относительной влажности не более 70 %. Фторопласто-эпоксидные лаки наносят при температуре воздуха не ниже 18 °С лаки из хлорсульфированного полиэтилена — не ниже 5 °С. [c.159]

В настоящее время конверторы устанавливаются не с внутренней футеровкой, а с наружной. Устранение внутренней футеровки уменьшает байпасированне газа в трещинах ее и увеличивает реакционный объем аппарата, вследствие чего возрастает его производительность. [c.58]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология