Веста тарелки

Расчет и по тепловой диаграмме, и по аналитической методике можно вести, следуя ио высоте колонны сверху вниз или же ведя расчет от тарелки питания к конденсатору, причем оба эти способа совершенно эквивалентны. [c.156]

Подсчет числа тарелок по преобразованной диаграмме удобнее вести от секции питания к концам колонны. Для закрепления определенного режима работы колонны необходимо наряду с назначенным избытком орошения зафиксировать еще одну переменную процесса. Пусть концентрация пропилена во флегме, стекающей с нижней тарелки укрепляющей секции, составляет а =0,550. Тогда концентрация Хт пропилена во флегме, стекающей из секции питания на верхнюю тарелку отгонной части, найдется по материальному балансу [c.205]

Для потарелочного расчета колонны важное значение имеет то обстоятельство, что в потоках, отходящих из секции питания, в которой должны быть увязаны результаты расчета отгонной н укрепляющей секций, очевидно, должны присутствовать все компоненты сырья. Возникает вопрос, каким же образом, двигаясь снизу вверх по отгонной секции или сверху вниз по укрепляющей, можно достичь составов потоков секции питания, если отправные точки расчета, остаток и дистиллят, содержат лишь неуловимые количества нераспределенных компонентов. Эту трудность обычно преодолевают следующим образом. Начиная с какой-то тарелки отгонной секции, подправляют составы ее фаз, введя некоторое количество легких нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в остатке, а начиная с какой-то тарелки укрепляющей секции, вводят в состав ее фаз некоторое количество тяжелых нераспределенных компонентов, практически не содержащихся в дистилляте. Такое регулирование составов не может быть произвольным, ибо должно обеспечить получение составов фаз тарелки питания в конце расчета секций колонны. Поскольку нет объективных количественных критериев, позволяющих устанавливать меру и уровень ввода дополнительных компонентов в состав потоков отгонной и укрепляющей секций, приходится прибегать к методу подбора и вести расчет сложной колонны путем последовательных приближений. [c.345]

Методика расчета состоит в том, что, двигаясь сверху вниз по укрепляющей секции колонны и снизу вверх по отгонной и попеременно используя на каждой тарелке условия парожидкостного равновесия и материальных балансов, приходят к одному и тому же составу фаз па тарелке питания. К сожалению, для этого приходится прибегать к методике последовательных приближений па основе итеративной процедуры, ускоряющей сходимость конечных данных расчета обеих секций колонны. Для систем, близких но своим свойствам к идеальным растворам, можно принять отношение дЮ постоянным в пределах секций колонны. Рекомендуется, задаваясь дополнительно рабочим давлением в колонне, расположением тарелки питания и величиной флегмового числа, вести расчет элементов ректификации в секциях колонны в следующей последовательности. [c.399]

С другой стороны, эффективность практической тарелки можно оценивать и той степенью приближения к равновесному состоянию, которого достигают уходящие с нее потоки паров и флегмы, но это определение следует вести экспериментальным путем, ибо предложенная Мерфри формула является приближенной и не может быть рекомендована. Таким образом, существующие методы оценки разделительной способности ректификационных тарелок остаются пока опытными. [c.68]

Если начальная смесь в жидком виде неоднородна и может быть разделена на два равновесных слоя, то ее фракционировку можно вести в двух полных колоннах, имеющих и верхние и нижние секции каждая. Схема подобной двухколонной установки представлена на фиг. 35. Пары Оу и 0 сверху обеих колонн поступают в общий конденсатор, полностью конденсируются и разделяются на два жидких слоя, подающиеся из первого отстойника обратно на верхние тарелки соответствующих колонн. Сырье 1, гетерогенное в жидкой фазе, поступает во второй отстойник, где расслаивается на две части, непрерывно подающиеся через подогреватели в надлежащие сечения соответствующих колонн. Снизу первой колонны, в практически чистом виде отбирается компонент а, снизу второй колонны отводится практически чистый компонент гг/. [c.97]

Колонны с тарелками Веста. В конструкции этой тарелки, разработанной в Англии в 1940 г., сочетаются элементы колпачковой и ситчатой тарелок, поэтому она способна работать в широком диапазоне нагрузок но пару и жидкости. Расстояние между тарелками может быть 250—350 мм. Тарелка (рис. 107) состоит ич штампованного поддона 3 с длинными щелями для прохода паров. 111,ели прикрыты туннельными колпачками 1 без прорезей, вместо пих нижние кромки соседних колпачков соединены между собой перфорированными листами 2, расположенными параллельно основанию тарель"и. [c.216]

Флегма движется по перфорированному днищу над поддоном, превращая ату часть тарелки в ситчатую. Площадь перфорированной части достигает 60% от общей площади тарелки. Колонны с тарелками Веста имеют к. п. д. 0,8 и более производительны, чем колонны с обычными колпачковыми тарелками. Однако при работе с загрязненными жидкостями тарелки Веста уступают колпачковым. Колоины с такими тарелками успешно применяют на установках по подготовке сырья для каталитического крекинга, абсорбционной [c.217]

В связи с указанными причинами сформулируем и решим задачу разработки алгоритма расчета азеотропно-экстрактивной ректификации в общем виде. При этом в задаче учитывается возможность расслаивания жидкой фазы по высоте колонны, допускается организация рециклов по любой из фаз как внутри отдельной колонны, так и в комплексе взаимосвязанных колонн с промежуточными и конечными декантаторами (рис. 7.19), расчет может вестись как при допущении равновесия между фазами, на тарелках, так и с учетом кинетики массопередачи, алгоритмы расчета обычной ректификации и экстракции являются частными случаями предлагаемого алгоритма [811. [c.355]

Математические модели ректификационных колонн, основанные на замене реальных тарелок теоретическими ступенями разделения, получили широкое распространение в практике проектных расчетов, поскольку позволяют вести расчет колонны без учета гидродинамической обстановки на тарелках. По существу эти модели (см. табл. 14, модели 3, 5 и 6) представляют собой попытку замены описания ректификационной колонны описанием аппарата с полной конденсацией пара на ступенях разделения. До некоторой степени это отражает свойства процесса ректификации, поскольку взаимодействие паровой и жидкой фаз, имеющих различные температуры, сопровождается явлениями конденсации. Вместе с тем такая замена, по существу, игнорирует межфазный массообмен, который также влияет на работу ректификационной колонны. [c.302]

Одним из таких приемов является широко известный метод счета от тарелки к тарелке . Недостаток этого метода — возможность появления неустойчивости схемы счета, в особенности нри расчетах разделения компонентов, обладающих значительным различием в летучестях. Для устранения этого недостатка предложены различные модификации метода, большинство из которых заключается в использовании различных направлений счета. Так, например, предлагается вести расчет по тяжелым компонентам в направлении от куба к дефлегматору, а по легким—от дефлегматора к кубу. Используют также метод встречного расчета, согласно которому отпарная часть колонны рассчитывается в направлении от куба к сечению питания, а укрепляю- [c.307]

Это соотношение дает связь составов газа на двух смежных тарелках абсорбера, позволяя вести расчет от тарелки к тарелке. [c.199]

Зависимость гидравлического сопротивления сухой клапанной тарелки от скорости пара трудно представить одним уравнением. В специальной литературе для различных типов клапанов приводятся уравнения, позволяющие вести расчет во всем диапазоне изменения нагрузок. [c.241]

Если вести расчет, начиная с нижней части аппарата, то по заданным составам Кн и Хк встречных потоков на рабочей линии нанос М точку а. Так как тарелки теоретические, то потоки У] и Хк, уходящие с тарелки У, должны быть равновесными, следовательно, они будут изображаться на кривой равновесия точкой Ь, положение которой легко найти, так как состав Хк известен. [c.307]

Математические модели ректификационных колонн, основанные на замене реальных тарелок теоретическими ступенями разделения, получили широкое распространение в практике проектных расчетов, поскольку позволяют вести расчет колонн без учета гидродинамической обстановки на тарелках. По существу эти модели (см. табл. Щ-2, модели 3, 5 и 6) представляют собой попытку замены описания ректификационной колонны описанием аппарата с полной конденсацией пара на ступенях разделения. [c.256]

Одним из таких приемов является широко известный метод счета от тарелки к тарелке. Недостаток этого метода заключается в возможности появления неустойчивости схемы счета, в особенности проявляющейся при расчетах разделения компонентов, обладающих значительным различием в летучестях. С целью устранения этого недостатка предложены различные модификации метода, большинство из которых состоит в использовании различных направлений счета. Так, например, предлагается вести расчет по тяжелым компонентам в направлении от куба к дефлегматору, а по легким — от дефлегматора к кубу. Используют также метод встречного расчета, согласно которому отпарная часть колонны рассчитывается в направлении от куба к сечению питания, а укрепляющая часть — от, дефлегматора также к сечению питания. Несоответствие в результатах, получаемых в сечении питания, служит критерием для коррекции составов конечных продуктов. [c.260]

Выбирается шаг по времени At и определяются границы зоны нестационарности. Если вести отсчет от тарелки питания, то граничные номера тарелок Мв и соответствующие верхней и нижней секциям колонны, будут равны [c.150]

Температура в дефлегматоре является лучшим показателем, чем объем дестиллата. Во избежание толчков полезно бросить в колбу несколько кусочков пористой глиняной тарелки. Эфирно-толуольный раствор следует подвергать перегонке без особого замедления, иначе миндальная кислота может выкристаллизоваться. Нагревание на водяной бане и на голом огне должно вестись быстро, так как продолжительное нагревание уменьшает выход. [c.273]

Чугунные тарелки монтируют в колонне на стройплощадке, поэтому нх конструируют из отдельных частей, размеры которых позволяют вести монтаж их через люки. Учитывая, что с увеличением диаметра увеличивается вес и усложняется сборка тарелок из большого количества деталей, чугунные тарелки изготовляют диаметром до 3 м. [c.245]

Рекомендованный метод расчета массопередачи с необратимой химической реакцией может быть использован для аппаратов как с непрерывным, так и со ступенчатым контактом фаз. Во втором случае расчет следует вести последовательно от тарелки к тарелке, начиная с нижней. Для каждой тарелки определяют степень извлечения, достигаемую при высоте барботажного слоя, найденной гидродинамическим расчетом. При расчете известна величина г, 1 значением задаются. Зная Мо и Во, находят ф и при I = = 1 и рассчитывают величину 5 , а из уравнения материального баланса. Если найденное значение B, . отличается от заданного, расчет повторяют до их сходимости. После этого определяют параметры следующей тарелки. [c.72]

Расчет аппарата можно вести также по коэффициенту обогащения тарелки [11], который незначительно уменьшается при увеличении скорости газа в интервале 0,1—0,5 м/с он равен в среднем 0,40. Число тарелок п находят по формуле [И] [c.335]

Выделим в колонне две соседние тарелки и обозначим их соответственно и и + 1 (рис. 17-35). Расчет будем вести по некоторому г-му компоненту, поэтому для упрощения индекс г для всех концентраций опустим. [c.140]

Установленные в 7 графический и аналитический методы позволяют путем попеременного использования соотношений фазового равновесия и уравнения концентраций последовательно, двигаясь снизу вверх по высоте отгонной колонны, определять элементы ректификации на всех ее контактных ступенях. По мере перехода от расположенных ниже тарелок к верхним тарелкам колонны температуры жидких и паровых потоков уменьшаются, а составы их по низкокипящему компоненту растут. Уместно задаться вопросом, есть ли предел этому увеличению составов фаз пли его при всех условиях можно вести как угодно далеко. [c.207]

Расчет числа ступеней контакта и по тепловой диаграмме и аналитически при помощи уравнения концентраций можно вести, или двигаясь по высоте колонны снизу вверх, или же ведя расчет от верхней тарелки к кипятильнику сверху вниз, причем оба способа эквивалентны. [c.217]

НОГО значения BjR имеются свое распределение составов фаз но тарелкам и свое же число тарелок отгонной колонны, приводящее от состава нижнего продукта к отвечающему данному значению BjR предельному составу Уд паров на верху колонны. Задача определения составов фаз по тарелкам колонны и числа тарелок согласно изложенному ранее может быть разрешена несколькими способами. Либо можно использовать чисто графический способ расчета при помощи тепловой диаграммы, определяя составы фаз на последовательных тарелках попеременным проведением изотерм и оперативных линий из полюса, отвечающего данному расходу тепла BfR в кипятильнике, либо можно для этой цели воспользоваться описанным в 14 графическим методом расчета по диаграмме у—х, проведя на ней линию концентраций, отвечающую данному значению B/R, и вписав ступенчатую ломаную между кривой равновесия и линией концентраций. Наконец, можно воспользоваться уравнением концентраций (V. 34) совместно с данными паро-жидкого равновесия и вести расчет числа тарелок и составов фаз на них чисто аналитическим путем. Во многих случаях графические способы расчета проще, но зато всегда они уступают аналитическому методу в точности полученных результатов. Поэтому во всех случаях, требующих большой точности, следует отдавать предпочтение именно аналитическому методу расчета. [c.221]

Изучению этого процесса посвящены труды А. М. Трегубова, А. И. Скобло и С. Н. Обрядчикова, установивших характерные особенности нроцесса и основные положения его термодинамической теории, покоящейся на гипотезе теоретической тарелки. Изложенный ниже метод расчета ректификации бинарных углеводородных систем в присутствии перегретого водяного пара основан на теоретических положениях, в значительной стенени разработанных упомянутыми выше исследователями, но облекает их в другую, на наш взгляд более удобную форму, позволяющую вести не только качественный, но и количественный учет явлений на всех ступенях процесса. [c.229]

Дальнейший расчет удобнее всего вести, двигаясь от самой нижней тарелки колонны кверху до тех пор, пока не будут достигнуты условия, предварительно принятые в секции питанпя. [c.244]

Расчет ректификации тройной смеси ведется по методике, изложенной в главе V и проиллюстрированной для конкретного рассматриваемого случая на рис. VII.14. При выбранном паровом число G/R нижней или О/ (R — L) верхней секции колонны расчет можно вести снизу вверх либо сверху вниз. Если исходить пз полюса R нижней секции, то, проведя пунктирную коноду RGr, можно расположить на ней фигуративную точку gy флегмы, поступающей в парциальный кипятильник колонны. Затем из точки gy проводится конода giGy, точка соединяется оперативной линией GyR с полюсом R, по паровому числу на G R располагается точка g2, попеременное проведение конод и оперативных линий продолжается до достижения парового потока Сд, поднимающегося с верхней тарелки нижней секции. На пересечении прямых Lgm и SyG . должна расположиться фигуративная точка gt флегмы, стекающей с нижней тарелки верхней, поглотительной секции. [c.342]

Расчет и но тенловой диаграмме и по аналитической методи1 с ыонаю вести, следуя по высоте колонны сверху 1 низ или /Ке ведя расчет от питательной тарелки к кон-депсатору, причем оба эти способа совершенно эквивалентны. [c.167]

Построение числа тарелок в концентрационной части колонны можно вести, начиная от состава наров ут, поступающих иа нижнюю тарелку концентрационной части тогда построение заканчивается в точке К, определяющей состав ректификата. Можно начинать построение от точки К и закончить в точке а , соответствующей составу паров ут. [c.121]

Разборлая конструкция тарелки позволяет вести мо/нтаж и демонтаж через лазы. Расстояние м жду тарелками 300 350 400 450 500 600 700 800 900 1000 и 1200 мм. [c.143]

При пользовании формулой (И-39) возникают трудности в определении времени контакта 6. Джерстер с сотр. [1491 принимают 6 равным времени пребывания жидкости на тарелке. Вест с сотр. 11461 считают, что 0 равно времени подъема пузырька газа на высоту, равную его диаметру. Кишиневский и Мочалова [1501 приняли 0 равным времени подъема пузырька на высоту, равную его радиусу. [c.565]

В круглодонную колбу с коротким горлом (не длиннее 3 см) емк. в 500 мл помещают 100 г (0,67 мол.) фталевого ангидрида (примечание) 110 г(0,8 мол.) феннлуксусной кислоты ( Синт. орг. преп. , сб. 1, стр. 440) и 2,6 г свеже сплавленного уксуснокислого натрия. К смеси прибавляют несколько кусочков неглазурованной тарелки и колбу закрывают пробкой, в которую вставлены термометр, доходящий почти до дна колбы, и широкая согнутая трубка, соединенная с холодильником. Трубка должна кончаться как раз у нижнего края пробки и не вдаваться в шейку колбы. Колбу погружают по горло в песчаную баню и быстро нагревают до 230°, после чего температуру медленно поднимают до тех пор, пока через выводящую трубку не отгонится полностью вода, образовавшаяся во время )еакции (а также некоторое количество органического вещества). Зоду собирают в небольшой сосуд, время от времени определяют ее количество и таким образом судят о ходе реакции. Реакцию следует вести так, чтобы повышение температуры от 230 до 240° продолжалось около 2 час. Температуру 240° поддерживают до тех пор, пока не прекратится отгонка воды, что требует еще около часа. [c.80]

Сперва образуются два слоя, однако по мере того, как протекает омыление, раствор становится гомогенным. В колбу необходимо положить кусочки битой пеглаз фованной тарелки, и, особенно вначале, нагревание следует вести осторожно, время от времени взбалтывая колбу, так как реакция может пойти очень бурно. [c.407]

ЭТО может вести к большей высоте тарелки, дополнительному расширению полосы и уменьшению разрешения — всем симптомам массовой перегрузки (см. разд. 1.4.2). Если вводимый объем при нормальных концентрациях образца (примерно <10%) превышает 10—20% от мертвого объема колонки, то пики сла-боудерживаемых компонентов (низкое к ) могут чрезмерно размываться и разрешение может стать недостаточным для получения требуемого результата. Такие условия обычно называют объемной перегрузкой (см. разд. 1.4.3.2 и 1.6.2.1.2). Другой часто встречающейся трудностью при работе с большими образцами является плохая растворимость. Использование для ввода образца растворителя, отличного от подвижной фазы, или адсорбция образца на части неподвижной фазы, помещенной в предколонку, являются не очень желательными приемами, однако в сложных случаях может возникнуть необходимость их использования (см. разд. 1.6.2.2.6). [c.59]

Несомненный интерес для производства фитохимических препаратов имеют установки, позволяющие вести сорбционные процессы из пульп. В этом случае процесс экстракции растительного материала может сочетаться с процессом сорбции в одном комплексе аппаратов. Для этих целей предложены пульсационные колонны с распределительными тарелками (как противоточные, так и прямоточные),а также колонны с транспортирующей пульсацией. Эксплуатация таких колонн, обладающих высокой производительностью, сокращает в 2—10 раз количество ионита, уменьшает капитальные затраты в 1,5—2 раза и эксплуатационные расходы на 10—15% [65, 66]. В некоторых случаях при замедленной десорбции и невозможности подобрать другие условия ее проведения используют непрерьгеное перекачивание элюата через ионит в одном адсорбере до полного извлечения из него целевого продукта [67]. Вопросы состояния аппаратурно-технологического оформления процессов извлечения веществ из растворов ионитами подробно изложены в работе [68]. [c.214]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология