Параметр охлаждении пара

На рис. 8-5 показаны принципиальные схемы испарительного охлаждения. На схеме а изображен принцип действия испарительного охлаждения с естественной циркуляцией воды. Каждая охлаждаемая деталь представляет собою элементарный котелок, включенный в бак-сепаратор. На схеме б показано испарительное охлаждение высокотемпературным органическим теплоносителем ВОТ (дифенильной смесью, имеющей температуру кипения 258°С при 760 мм рт. ст., что позволяет повышать параметры получаемого пара при обычной конструкции водоохлаждаемых деталей). Смесь прогоняется через охлаждаемые детали насосом и, нагреваясь, поступает в бойлер, в котором вырабатывается водяной пар. [c.161]

В двухступенчатой холодильной машине можно получить одну или две температуры кипения, что позволяет снабжать потребителей холодом двух параметров. Цикл холодильной машины с двухступенчатым сжатием характеризуется последовательным сжатием паров в цилиндре низкого давления (ЦНД) и цилиндре высокого давления ЩВД) с промежуточным охлаждением паров водой или кипящим хладагентом, а также возможностью ступенчатого дросселирования жидкого холодильного агента с промежуточным отводом пара. Практическим пределом применения двухступенчатых машин принята температура кипения —80 °С, при более низких температурах применяют трехступенчатое сжатие. В зависимости от способа промежуточного охлаждения пара, сжатого в ЦНД, различают схемы двухступенчатого сжатия с неполным промежуточным охлаждением и без промежуточного отбора (рис. 15). [c.43]

Возможность ручного регулирования обеспечивается установкой параллельно регулирующему клапану игольчатого вентиля. В Целях предупреждения чрезмерного повышения давления (сверх расчетного) в соответствии с правилами котлонадзора каждая установка снабжается предохранительными клапанами или аварийно-импульсным устройством, количество которых зависит от производительности установки и параметров редуцированного и охлажденного пара. [c.160]

С целью обеспечения постоянных параметров холодильной машины в течение всего года в схеме предусматривается турбонагнетатель, который устанавливается на линии паров аммиака, выходящих из газового переохладителя. Пары аммиака сжимаются в турбонагнетателе до 0,45—0,50 МПа и нагнетаются в теплообменники для охлаждения паров до 40 °С воздухом или водой. Из теплообменников пары аммиака поступают в абсорбер. [c.65]

Пример 5-5. Определить расход пара и охлаждающей воды иа разделение смеси сероуглерод СЗг — четыреххлористый углерод ССЦ в непрерывно действующей ректификационной установке для условий предыдущего примера при следующих дополнительных данных производительность установки 0,139 кг/с (500 кг/ч) готового продукта параметры греющего пара р=3,92-10 Па (4 кгс/см ) (абс.) 1=2 740 кДж/кг (655 ккал/кг) н=143°С параметры воды, охлаждающей дефлегматор и конденсатор а -Ю С и "2=30 С теплота парообразования СЗг Га=350 кДж/кг (84 ккал/кг) и для ССи Гв = 194 кДж/кг (46,4 ккал/жг) теплоемкость СЗа Са = 1,0 кДж/(кг °С) 0,24 ккал/(кг-°С)] и для ССЦ Св=0,837 кДж/(кг-°С) [0,2 ккал/(кг-°С)]. Потери тепла в окружающую среду поверхностью колонны оценить в 5% общего расхода тепла. Принять, что в дефлегматоре происходит только конденсация флегмы, а в конденсаторе — конденсация и охлаждение готового продукта до /кон=20°С. [c.179]

Для повышения эксплуатационной эффективности УК их выполняют с оре.бренными и витыми трубами. Наиболее высо> кой экономичностью обладают котлы, имеющие водяные экономайзеры и пароперегреватели. Величина их к. п. д., зависящая в основном от степени охлаждения выпускных газов, величины потерь в окружающую среду и параметров генерируемого пара, в некоторых УК достигает 41—44 7о- [c.98]

Для четкого разделения мазута на широкую масляную фракцию и утяжеленный остаток перегонку предлагается проводить в две ступени — двукратным испарением по остатку (рис. П1-32) [75]. В I ступени отпариваются легкие фракции и удаляются неконденсируемые газы при помощи водяного пара и во И ступени утяжеленный мазут перегоняется при глубоком вакууме в оросительной колонне. Колонна имеет две секции охлаждения и конденсации тяжелого и легкого вакуумного газойлей. Орошение в виде распыленной жидкости создается форсунками. Параметры разделения во И ступени давление 0,133—266 Па, температура питания 380—400°С, расход водяного пара в I ступени не более [c.193]

Теплообменники. Такие аппараты, как теплообменники типа труба в трубе , можно адекватно описать при помощи математической модели с распределенными параметрами в случае, если участвующие в обмене тепла потоки представляют собой конденсирующиеся пары или сильно турбулизованные газы или жидкости. Однако при нагревании или охлаждении потоков в ламинарном или переходном режимах полностью удовлетворительной модели пока не существует. Еще большее внимание следует уделить изучению моделей потоков перемешивающихся фаз (например, смеси газов и жидкостей), чтобы получить подходящие модели для анализа динамики процесса. [c.181]

Определить количество насыщенного водяного пара, подаваемого в пароперегреватель, установленный в кипящем слое, для охлаждения катализатора до 2 = 595° С, еслп параметры пара следующие влажность (1 х) 100= 5%, температура на входе /з = 180 С, давление р = 10 ат, температура перегрева пара 4 = 400° С. Найти также требуемую поверхность пароперегревателя. [c.82]

Аппараты воздушного охлаждения в системе вакуумной конденсации водяного пара полностью определяют параметры пара на выходе из турбины, т. е. непосредственно влияют на эксплуатационные характеристики турбины. ABO рассчитаны на температуру атмосферного воздуха 28 °С и имеют высокие значения плотности теплового потока 900—950 Вт/м (табл. 1-6). [c.16]

Характерность изменения параметров Q по длине секций АВО, охлаждающих и конденсирующих парогазовые смеси, показана на рис. IV-4, отражающем результаты испытаний трех АВО типа АВЗ. В восемнадцати секциях аппаратов осуществляется процесс конденсации и охлаждения смеси, состоящей из 72% Oj и водяного пара (28% Н2О). Основные параметры работы аппарата в период испытаний приведены в табл. IV-3. [c.89]

Для обеспечения работоспособности АВО особенно важное значение имеет соблюдение требований регламента производства, достигаемое использованием технологического резерва. В крупных производствах химической и нефтехимической промышленности на многих участках технологической схемы используются АВО, эксплуатируемые в одинаковых или близких режимах, на одной и той же среде и при одних и тех же рабочих параметрах. Как показывает анализ эксплуатации этих аппара-тоЁ, они не всегда имеют полную нагрузку, а следовательно резерв их поверхности теплообмена может быть использован для конденсации или охлаждения однотипного продукта. В качестве примера можно привести конденсаторы паровых турбин крупно-тоннажного производства аммиака. Обвязка выхлопных паровых коллекторов дополнительными трубопроводами, ранее не предусмотренными проектом, позволила увеличить на 3—4°С предельную температуру атмосферного воздуха, до которой установка работает в оптимальном режиме без перерасхода пара. [c.109]

Нефтепродукты, отбираемые на анализ, могут быть в виде перегретого или насыщенного пара (газа), в парожидкостном (двухфазном) состоянии или в виде жидкости в перегретом насыщенном или охлажденном состоянии. Фазовое состояние отбираемого нефтепродукта и параметры технологического аппарата, из которого отбирается проба, имеют решающее значение при выборе метода отбора пробы и пробоотборного устройства. Ниже рассматриваются методы отбора и подготовки проб к анализу для трех перечисленных выше состояний. [c.8]

При относительно невысокой начальной температуре газа ( г. н < 50 °С) и полном его насыщении парами воды на входе в теплообменник и на выходе из него теплообмен не осложнен явлениями испарения и конденсации жидкости. Для практики более важен случай охлаждения газа, не насыщенного парами воды, при н > > 100 °С. В этом случае возможны варианты механизма совместного переноса теплоты и массы в зависимости от условий охлаждения (заданных или найденных расчетным путем), а именно конечных параметров газа — температуры г к и относительной влажности Фк, температуры охлаждающей воды и т. д. В том случае, например, когда конечная температура газа превышает температуру мокрого термометра 1 к > м), механизм процесса не изменяется по высоте теплообменника и обусловлен совместно протекающими процессами охлаждения газа и испарения жидкости. Если заданная (расчетная) величина конечной температуры газа меньше температуры мокрого термометра 1 < м), то механизм переноса теплоты можно описать двумя стадиями в первой происходит охлаждение газа до и испарение жидкости, а во второй — охлаждение газа до г. к и конденсация паров воды. [c.89]

Определен ИВ конечных параметров охлаждаемого газа. При проектировании теплообменников смешения, предназначенных для охлаждения не насыщенных паром газов, в том числе пенных теплообменников, необходимо знать параметры выходящего из аппарата газа, определяющие теплосодержание конечного газа — его температуру г и влагосодержание (или относительную влажность ф ). При осуществлении таких технологических процессов, как регенерация, очистка газов кондиционированием, сжижение воздуха, требуется производить увлажнение или осушку газов, для чего также необходимо знать величину конечного влагосодержания газа. [c.106]

В химической промышленности при проведении технологических процессов обрабатывают большие объемы газовых и парогазовых потоков. Для обеспечения требуемых параметров при их нагревании, охлаждении, конденсации паров из парогазовых смесей (ПГС) из-за низкого коэффициента теплоотдачи со стороны газа используют трубчатые аппараты с большими поверхностями теплообмена. Теплоотдачу можно интенсифицировать, организуя закрученное движение газа по трубному пространству теплообменника. [c.6]

Установка для производства водорода должна быть оборудована установкой для производства кислорода методом глубокого охлаждения воздуха и последующ им его фракционированием. Установки для производства кислорода могут быть различной мощности (они описаны в литературе [25] и здесь не рассматриваются). На получение 1м О2 затрачивается 2,16—2,88 МДж энергии для привода воздушных компрессоров. В случае применения паровых турбин для компрессоров эта установка может быть по пару связана с установкой для производства водорода, как показано на рис. 59. В турбину подают пар высоких параметров с установки для производства Но, и часть его после турбины отбирают с давлением 3,5 МПа, направляя на конверсию. Такие связи хотя и позволяют экономить топливо, затрудняют эксплуатацию. [c.156]

Молекулярная масса, точка кипения и критические параметры. Так как СНГ кипят при относительно низких температурах (табл. 6), то они могут существовать в газовой фазе при нормальных температурных условиях. Однако хранятся СНГ либо под давлением, либо при постоянном охлаждении. Требуемое для сжижения пропана при температуре воздуха 15°С давление равно давлению его насыщенных паров (739,67 кПа). По мере увеличения температуры возрастает и значение требуемого для сжижения СНГ давления, так как в этом случае растет и давление насыщенных паров. При температуре 96,67 °С давление сжижения равно 4,25 МПа. Выше этой температуры пропан не может [c.45]

На пилотной установке непрерывного действия колонного типа (рис. 97) можно получать дорожные, строительные, кровельные и специальные битумы разных марок, изучать влияние природы сырья и параметров режима окисления на свойства битумов. Ее основные аппараты резервуары для сырья емкостью 2 л (диаметр 210 мм, высота 260 мм) трубчатый подогреватель из стальных труб длиной 1500 мм, внутренним диаметром 6 мм с электрообогревом окислительная колонна диаметром 80 мм, высотой 1000 мм с тремя боковыми отводами для отбора проб битума, ])асположепными па выоте 300, 600 и 900 мм от днища колонны напорная емкость конденсатор-холодильник для конденсации и охлаждения паров и газообразных продуктов окисления приемник для конденсата (отдува) приемник для битума (на схеме пе показан). [c.277]

Важнейшие физические методы получения дисперсных си-стем —конденса ция из паров и замена растворителя. Наиболее наглядным примером конденсации из паров является образование тумана. При изменении параметров системы, в частности при понижении температуры, давление пара может стать выше равновесного давления пара над жидкостью (или над твердым телом) и в газовой фазе возникает новая жидкая (твердая) фаза. В результате система становится гетерогенной — начинает образовываться туман (дым). Таким путем получают, например, маскировочные аэрозоли, образующиеся при охлаждении паров Р2О5, ZnO и других веществ. [c.22]

Важнейщие физические методы получения дисперсных систем — конденсация из паров и замена р ас т в о р и т е л я. Наиболее наглядный пример конденсации из паров — образование тумана. При изменении параметров системы, в частности, при понижении температуры, давление пара может стать выше равновесного давления пара над жидкостью (или над твердым телом) и в газовой фазе возникает новая жидкая (твердая) фаза. В результате система становится гетерогенной — начинает образовываться туман (дым). Таким путем получают, например, маскировочные аэрозоли, образующиеся при охлаждении паров Р2О5, 2пО и других веществ. Для конденсации облаков с целью борьбы с ураганами, грозами, градом и другими явлениями, а также для искусственного дождевания используют распыление в атмосфере частиц аэрозолей, становящихся центрами конденсации (гл. XV), приводящей к образованию грубодисперсной системы. [c.24]

Тепловые и термодинамические. Температура плавления iпл = = 113,6°С, температура кипения кип=183°С, критические параметры температура 826 К, давление 1136,8-104 Па. Удельная теплота плавления АЯ л = 62,17 кДж/кг, удельная теплота испарения жидкого иода А /исп= 164,45 кДж/кг. При нагревании иод сублимируется, превращаясь в пар фиолетового цвета при охлаждении пары иода кристаллизуются, минуя жидкую фазу. Удельная теплота сублимации при 386,7 К А сувл = 238,48 кДж/кг, а при 298 К 246,0 кДж/кг. Изменение объема в процессе плавления составляет 21,6 %. Удельная теплоемкость 1г (газ) Ср=163,82 Дж/(кг-К). [c.437]

Паровой котел ТПП-210 А производительностью 1000 т/ч с параметрами перегретого пара 25,5 МПа, 545/545 °С выполнен двухкорпусным. Каждый корпус представляет собой самостоятельный агрегат П-образной компоновки. Топочная камера каждого корпуса выполнена с пережимом, разделяющим топку на две камеры горения и охлаждения. Экраны топки до отметки 16,4 м полностью ошяпованы и покрыты огнеупорной массой. Тепловое напряжение при номинальной нагрузке составляет камеры горения 0,540 МВт/м , всей топки 0,173 МВт/м . [c.51]

Конденсация в объеме пара (индивидуального или содержащегося в многокомпонент-ной смеси) наблюдается при его расширении, охлаждении парогазовой смеси вследствие лучеиспускания, смешении влажных газов, имеющих разную темп-ру, и химич. взаимодействий газообразных веществ. Конденсированная фаза образ ется в этих случаях в виде мелких капель жидкости (тумана) или мелких кристаллов. Д.ЛЯ образования конденсированной фази в объеме необходимо наличие центров (ядер) К. При их отсутствии измепепие параметров пара может приводить к длительно сохраняющемуся мста-стабильпому пересыщенному его состоянию. При этом изменения фазового состояния ио происходит, несмотря на то, что при достигнутых параметрах часть пара должна была бы сконденсироваться. Степень пересыщения характеризуется отношением П = где р — действительное давленио пара, /7 —давление насыщения пара при данной темп-ре. [c.341]

На рис. 94 показано торцовое уплотнение вала насоса фирмы Бургманн (ФРГ), предназначенное для работы при высоких параметрах по давлению и скорости скольжения [19]. Для охлаждения пары трения 4, 5 торцового уплотнения применено лабиринтно-винтовое устройство 8, нарезки которого выполнены непосредственно на вращающемся кольце уплотнения и на неподвижной втулке. При вращении вала жидкость, окружающая. [c.106]

Более удачным техническим решением было бы размещение турбонагнетателя между дефлегматором и конденсатором, так как при этом абсорбционный агрегат будет работать при постоянных параметрах по всасыванию и нагнетанию, предотвратится возможность попадания смазочного масла в систему абсорбционного агрегата и можно исключить теплоо1б1менник для охлаждения паров аммиака после нагнетания. [c.65]

Наиболее приемлемым теплоносителем этого типа является натрий. Основное отличие его от воды (по влиянию на цепную реакцию) заключается в том, что вследствие большего атомного веса он х /же замедляет нейтроны. Поэтому в реакторе с водяным охлаждением и таким соотношением графита и воды, при котором вода практически )1е участвует в замедлении нейтронов, а является их поглотителем, можно заменить воду расплавлешшш натрием. В этом случае можно значительно повысить температуру теплоносителя в первичном контуре и соответственно увеличить параметры рабочего пара и тепловой коэффициент полезного действия реактора (до 30 и более). При больших размерах реактора можно использовать малообогащенный уран (меиее % а при покры- [c.261]

Сырье после нагрева в теплообменнике и трубчатой печи направляется на осушку в один из двух параллельно работающих адсорберов. Осущенный экстракт поступает на разделение последовательно в три колонны. С верха бензольной колонны выводятся пары, которые после конденсации и охлаждения возвращаются как орошение на верхнюю тарелку колонны, а товарный бензол выводится в жидкой фазе с 6-й тарелки. Фракция Со и выше используется как компонент автомобильного бензина. В бензольной и толуольной колоннах применяют термо-сифонные подогреватели на водяном паре с технологическими параметрами давлением 1,1 МПа и температурой низа колонны 185 °С. [c.249]

При небольших тепловых нагрузках, существенной разбросанности объектов охлаждения, а также при непосредственном включении элементов холодильного цикла в схему основного производства, например, при газоразделении, целесообразно использование локальной системы получения холода с непосредственным охлаждением объектов рабочим телом холодильной машины. При этом несколько снижаются энергетические затраты. В холодильных установках, применяемых в химической промышленности, используют почти все типы холодильных машин, но [/аибольшее распространение получили паровые компрессионные и абсорбционные. Как показывает техникоэкономический анализ [1, 8, 11], применение абсорбционных холодильных машин обосновано при использовании вторичных энергетических ресурсов в виде дымовых и отработанных газов, факельных сбросов газа, продуктов технологического производства, отработанного пара низких параметров. В ряде производств экономически выгодно комплексное использование машин обоих типов при создании энерготехнологических схем. [c.173]

И регенерации очистного раствора, в которой используются две группы ABO аппараты охлаждения бедного и полубедного раствора поташа после регенераторов (поз. -I и 5 на рис. 1-8) аппараты охлаждения СОг и конденсации водяного пара (поз. 3). Технические характеристики ABO приведены в табл. 1-11, а параметры их работы — в табл. 1-12. [c.21]

Температура сжатия холодильного агента (аммиака), соответствующая точке 2, в большинстве случаев находится в пределах ПО—140°С. Температура конденсации для производств с использованием конденсационно-холодильного оборудования водяного охлаждения 34—36 °С, а для крупнотоннажных производств с АВО 40—60°С. Рабочее давление конденсации для указанных температур составляет 1,34—2,67 МПа. Холодильный агент поступает в трубное пространство АВО с параметрами, соответствующими точке 2. Весь процесс изменения аг-регативного состояния холодильного агента делится на две составные части охлаждение перегретого пара с температурой в точке 2 до температуры насыщения или конденсация при (к = onst. Результаты испытаний аммиачных конденсаторов показывают, что в одноходовых АВО, как правило, не происходит глубокого переохлаждения, так как конденсат не занимает всего сечения трубы, а следовательно над поверхностью [c.124]

Высокую надежность и стабильные параметры работы обеспечивают комбинированные системы конденсации при использовании дополнительного оборудования оросительних и барбо-тажных камер, концевых кожухотрубных теплообменников водяного охлаждения, вентиляторов наддува поверхностей АВО. Применение барботажных и оросительных камер на линии между компрессором и АВО позволяет перевести р фту аппарата в режим конденсации насыщенного пара, обеспечивая высокий коэффициент теплопередачи Кф, хотя при этом несколько повышается нагрузка АВО по продукту. Охлаждение перегретого пара происходит при барботировании его через [c.130]

Вопросы экономии энергии и повышения эксергетического к. л. д. становятся все более важными для развития технологии и 1ешаются в разных направлениях. Так, тепло горячих или холодных потоков используют для нагревания или охлаждения тепло экзотермических реакций или нагретых газов используют для выработки пара давление, получаемое при сжатии, направ-ляьзт на совершение полезной работы или на частичное разделение веществ используют принцип теплового насоса и т. д. Новым является комплексный подход к решению проблемы, когда стремятся превратить химическое производство в единую энерготехнологическую систему и максимально использовать вторичные энергетические ресурсы производства. Несмотря на рост капиталовложений, все шире применяют ступенчатое нагревание или охлаждение подходящими теплоносителями, последовательное продуцирование пара высокого, среднего и низкого давления, а также использование этого пара не только для нагревания, но и как рабочего тела для привода турбокомпрессоров или паровых насосов. На очереди стоит утилизация тепла более низких параметров для получения горячей воды, для отопле-нт помещений и т. д. [c.20]

Схема процесса непрерывной ректификации является развитием (по разрешающей способности) схемы непрерывной перегонки и поясняется рис. 1.16,а. Действительно, если при непрерывной перегонке (однократном испарении) паровая и жидкая фазы сразу же после разделения выводятся на конденсацию и охлаждение, то при непрерывной ректификации на каждом из этих потоков до их вьгаода в приемные устройства устансюлены укрепляющая 6 и отгонная 7 ректификационные колонны. Назначение первой, как и при периодической ректификации, - сконцентрировать в парах наиболее летучие компоненты и получить дистиллят заданного состава. Назначение второй - отогнать и направить в 6 оставшиеся в жидкой фазе ОИ пегколетучие компоненты, которые должны входить в дистиллят и одновременно сконцентрировать в флегме 2 менее летучие компоненты, чтобы получить остаток заданного состава. Процесс непрерывной ректификации протекает при постоянных, установившихся во времени параметрах определенной строго постоянной подаче сырья, отборе дистиллята и остатка. Температура вверху и внизу колонны остается постоянной. [c.22]

На рис. 11.16 представлена упрощенная принципиальная схема процесса синтеза аммиака. Азото-водородная смесь (AB ) поступает после подсистемы I компримиро-вания, где сжимается от 0,1 до 30 мПа, в смеситель II. Здесь происходит смешение свежей AB с потоком 15. После смешения AB поступает в катализаторную коробку ИИ колонны синтеза III, где AB подогревается за счет теплоты отходящих газов из реакционного пространства 111 колонны. Выходящий из колонны синтеза аммиака газ (поток 7) охлаждается в подсистеме IV (охлаждение и получение пара) водой. Выделение аммиака происходит в двух конденсаторах V и VIII сначала при умеренном охлаждении в конденсаторе V, а затем при глубоком охлаждении в конденсаторе VIII. Глубокое охлаждение происходит в аммиачном испарителе. Накапливающиеся инертные газы (аргон, метан) периодически частично удаляют из системы путем вывода из цикла синтеза части циркулирующего газа (поток 11) ъ аппарате VI. Параметры, характеризующие потоки, приведены в табл. II.6. [c.58]

Вырабатываемый в котле-утилизаторе пар средних параметров (40 ат) используется в основном как технологический для конверсии метана избыток его направляется в заводскую сеть. Сжатие ааотово породной смеси с 2,3 до 37,0 МПа проводится в многоцелевом поршневом компрессоре с электрическим приводом. Имеется три ступени ежа тия с промежуточным охлаждением газа. На одну тонну аммиака расходу ется около 1080 м природного газа и 800 кВт-ч электроэнергии при этом выдается на сторону около 0,55 Гкал тепла в виде 40-атмосферного пара. [c.252]