Сепараторы сравнение систем

Многочисленными исследованиями установлено, что при ступенчатом разгазировании нефти суммарное количество газа, выделяющееся на всех ступенях сепарации, будет всегда меньше, чем при контактном разгазировании. Изменение числа ступеней сепарации, давления и температуры также приводит к различным результатам. Анализ экспериментальных данных по одно- и многоступенчатому разгазированию пластовых нефтей показывает, что разница в общем количестве выделяющегося газа может достигать 30 % по объему, а увеличение выхода нефти — до 10 % по весу. Увеличение выхода нефти происходит благодаря сохранению в жидкой фазе бензиновых фракций (бутанов, пентанов и гекса-нов). Увеличение числа ступеней сепарации (более двух) сравнительно мало изменяет выход дегазированной нефти и нефтяного газа по сравнению с двухступенчатым разгазированием. Применение на промыслах трех, четырех и большего числа ступеней сепарации нефти в большинстве случаев становится нецелесообразным, так как дополнительная установка сепараторов приводит к увеличению металлоемкости и капиталоемкости системы сбора и подготовки нефти и газа. [c.8]

Одноколонные ректификационные системы с несколькими сырьевыми потоками легко реализуются при разделении углеводородных газов по одной из схем, изображенных на рис. П-1 [8]. По схеме на рис. П-1, а сырье после теплообменника делится на два потока, которые затем дросселируются, один из потоков после дросселя поступает в колонну, а другой проходит теплообменник и поступает также в колонну на более низкий уровень по сравнению с первым потоком. По схеме на рис. П-1, б сырье проходит теплообменник и охлаждается обратным потоком жидкости, выходящего из сепаратора, дросселируется и затем делится на паровую и жидкую фазы в сепараторе. Паровая и жидкая фазы дросселируются до рабочего давления колонны и раздельными потоками подаются на ректификацию. Применение таких схем при разделении легких углеводородов позволяет на 30—50% сократить требуемые флегмовые числа, значительно уменьшив тем самым расход дорогих хладоагентов. [c.106]

Технологическая схема процесса представлена на рнс. 61. После прохождения системы теплообменников (на схеме не указаны) сырье нагревается в печи до 316—399 °С. Реакция идет в обычных условиях гидроочистки при 2,4— 4,2 МПа, объемной скорости подачи сырья 0,5—5,0 ч , расходе водорода (со степенью чистоты 100—70%) 53—125 м м . сырья. Авторы утверждают, что введение в схему горячего сепаратора 6 значительно экономит тепло, что дает возможность снизить (по сравнению с обычной гидроочисткой) затраты его на 20-40%. [c.80]

В герметизированных системах сбора и промысловой подготовки нефти технологический резервуар является первой точкой, где нефть через дыхательные устройства контактирует с атмосферой. В последней ступени сепарации на.установках, работающих без воздуха, существует некоторое избыточное по сравнению с атмосферным давление. Под воздействием этого давления в нефти сохраняется газ, который должен дополнительно выделяться, как только давление над поверхностью нефти снизится до атмосферного. Это явление и происходит в резервуаре, который фактически выполняет роль дополнительного сепаратора. [c.63]

Работа масс спектрометра в сочетании с хроматографом накладывает определенные ограничения на выбор рабочих усто-вии получения масс спектров по сравнению с другими системами ввода образцов 1) необходимость наличия сепаратора для отделения газа носителя или достаточно мощной откачки ионного источника, 2) необходимость быстрой развертки масс спект ра, чтобы иметь возможность зарегистрировать масс спектр компонента несколько раз в процессе элюирования хромато графического пика 3) наличие соответствующих систем для проведения измерений в режиме СИД или МИД, 4) специального детектора для непрерывной регистрации ПИТ [c.126]

Недостаточный срок службы СЦ аккумуляторов побудил исследователей обратиться к системе С(1 КОН АдО, АдгО. Вследствие более положительного потенциала кадмия по сравнению с потенциалом цинка энергетические возможности этой системы хуже, чем СЦ аккумуляторов. Однако кадмий не корродирует с выделением водорода, поэтому возможна герметизация серебряно-кадмиевых (СК) аккумуляторов, принципиально не отличающаяся от герметизации, описанной на стр. 109. Растворимость С(1(0Н)2 в щелочи на несколько порядков ниже, чем 2пО, поэтому прорастания дендритов кадмия через сепаратор практически не происходит короткие замыкания в СК аккумуляторах обусловлены проникновением серебра к отрицательному электроду. [c.114]

Сравнение работы эбонитовых сепараторов. с деревянными [60] показало, что при разряде аккумуляторов в одинаковых условиях применение эбонитовых сепараторов позволяет использовать емкость на 14% больше (меньшее внутреннее сопротивление системы) и позволяет работать на больших силах разрядного тока. Сопротивление эбонитовых сепараторов, применявшихся Вильдерманом [136], в 4—5 раз меньше, чем обработанных химически деревянных. [c.94]

Шведской фирмой Альфа-Лаваль разработана конструкция сепаратора с автоматическим опорожнением шламового объема при его заполнении. Основные преимущества этого сепаратора по сравнению с известными сепараторами заключаются в большей надежности системы выгрузки и получении обезвоженного осадка меньшей влажности. [c.42]

Зная предел сепарации и функцию распределения частиц по размерам, можно определить, насколько эффективно применение сепаратора для разделения конкретной гетерогенной системы. Если частицы размерных классов, меньших предельного размера, составляют значительный объем по сравнению с исходным, то следует либо оказать воздействие на систему путем применения коагулянтов или флокулянтов, либо изыскивать другие способы разделения, не связанные с применением центробежной силы. [c.47]

Трубчатые сверхцентрифуги. По сравнению с жидкостными сепараторами трубчатые центрифуги имеют ротор меньшего диаметра (не более 200 мм), вращающийся с большей скоростью (число оборотов достигает 45 ООО в, минуту). Это позволяет по./ чать в трубчатых сверхцентрифугах высокий фактор разделения (достигающий 15 ООО) и разделять в них весьма тонкодисперсные системы, например осветлять лаки. Для того чтобы улуч- [c.233]

Интересна конструкция с тангенциальным вводом смеси в аппарат, что благоприятствует отделению вторичного пара от раствора. Длина циркуляционных труб должна быть наименьшей, чтобы свести к минимуму гидравлическое сопротивление системы. Если раствор кристаллизуется, то циркуляционная труба обратного потока должна присоединяться выше дна сепаратора. Нижняя часть сепаратора используется для охлаждения выпадающих твердых частиц. Достоинством выпарных аппаратов с выносным нагревателем является их компактность, а также повышенная скорость циркуляции. Они пригодны для выпаривания кристаллизующихся и пенящихся растворов. По сравнению с ранее рассмотренными аппаратами здесь легче ремонт и очистка, причем, если нагревателей несколько, то один можно ремонтировать без нарушения работы установки. [c.127]

Сравнение сепараторов (для сухого обога-щения) с бегущим магнитным полем, создаваемым системами трехфазного тока, с сепараторами, в которых бегущее магнитное поле создается вращением барабана вокруг магнитной системы, показывает, что последние имеют большую удельную производительность, более экономичны и надежны в работе. [c.143]

Многие операции газлифта имеют ограничения, связанные не с характеристикой скважины, а с условиями установки на поверхности. В случае, если выкидная линия служит источником образования слишком высокого обратного давления в режиме фонтанирования скважины, применение газлифта имеет тенденцию к ухудшению положения. Свободный газ при низком давлении занимает большее пространство в выкидной линии по сравнению с пространством, занимаемым газом при более высоком давлении в вертикальной колонне насосно-компрессорных труб. Более высокое значение объемного расхода смеси (свободный газ плюс жидкость) увеличивает скорость смеси, что в свою очередь в значительной степени увеличивает значение потерь. Логической начальной точкой для установки непрерывного газлифта является сепаратор или продуктовый коллектор, поскольку гидродинамическое давление в этой точке системы остается относительно постоянным вне зависимости от эксплуатационных расходов жидкости и газа. [c.110]

Наличие жидкой фазы в ГТС особенно проявляется в головной и первой по ходу газа линейной компрессорной станции (КС), так как именно здесь имеет место наиболее существенное изменение термобарических условий системы по сравнению с режимом подготовки газа к транспорту (в данном случае режимом осушки газа). В состав жидкой фазы, выделяемой из газа во входных сепараторах КС, могут войти вода, метанол, углеводороды и гликоль. [c.20]

Циркуляция жидкости производится пропеллерным или центробежным насосом 2. Свежий раствор подается в нижнюю часть кипятильника, а упаренный раствор отводится из нижней части сепаратора. Уровень жидкости поддерживается несколько ниже верхнего обреза кипятильных труб. Поскольку вся циркуляционная система почти полностью заполнена жидкостью, работа насоса. затрачивается не на подъем жидкости, а лишь на преодоление гидравлических сопротивлений. Давление внизу кипятильных труб больше, чем вверху, на величину давления столба жидкости в трубах плюс их гидравлическое сопротивление. Ввиду этого на большей части высоты кипятильных труб жидкость не кипит, а перегре-Упаремный вается по сравнению с температурой кипения, соответствующей давлению в сепараторе. Закипание происходит только на небольшом участке верхней части трубы. Количество перекачиваемой насосом жидкости во много раз превышает количество испаряемой воды поэтому отношение массы жидкости к массе пара в парожидкостной смеси, выходящей из кипятильных труб, очень велико. [c.476]

Разработка проекта Пенекс с водородом за один проход (НОТ) дала возможность устранения нескольких основных позиций оборудования, в результате чего конструкция установки стала гораздо менее дорогостоящей. Технологическая схема НОТ устранила необходимость р>ециклового компрессора, сепаратора продукта и сопутствующего теплообмена, тем самым сокращая в значительной степени стоимость технологии Пенекс. На Рис.5 показана технологическая схема процесса Пенекс НОТ, В таблице 1 указан объем требуемого основного оборудования для систем НОТ и рециркуляционных. Экономия, являющаяся результатом сокращения оборудования в системе НОТ, составляет прибл, 15Х Отсутствие газа для рециркуляции понижает также требования энергетических средств, что делает изомеризацию в целом более привлекательной. На Рис,6 подведен итог экономических показателей процесса НОТ по сравнению с процессом Пенекс с рециркулирующим газом. Как мы видим, система НОТ дает экономию капитала и эксплуатационных издержек в 202 по сравнению с общепринятой схемой. Ценность продукта поддерживается на 44,ООО/сутки. Это развитие результировало в стоимости за единицу продукции, которая намного более привлекательна, чем другие методы повышения октанового числа без потери качества продукта. [c.72]

С целью оценки надежности и достойерности математической модели было проведено количественное сравнение значений граничного размера, получаемых, с одной стороны, при решении на ЭВМ системы дифференциальных уравнений (4-28) —(4-30) с учетом реальных величин tg Оо и й при ц=0. а с другой стороны—при исследовании процесса на моделях опытного сепаратора. Для этого экспериментальные кривые йгр= (М ) (см. рис. 4-17, кривые /) были экстраполированц до значений ц=0, что позволило найти экспериментальные значения граничного размера при нулевой концентрации 3 ро- [c.160]

Каждая ступень рассматриваемой схемы состоит из перемешивающего устройства дпя смешения фаз и отстойник для их гравитационного разделения, либо используются центробежные сепараторы, обладающие более высокой разделительной способностью по сравнению с фавитационными. Чистый экстрагент и обрабатываемая сточная вода поступают с противоположных концов системы, последовательно соединенных ступеней экстракции. Сточная вода и экстрагент 170 [c.170]

Хромато масс спектрометрическая система состояла из га зового хроматографа (модель 5700) фирмы Hewlett Pa kard [колонка из нержавеющей стали (6 м X 1.6 мм), неподвижная фаза Дюрапак (н-октан), газ носитель гелий (12 мл/мин)], непосредственно соединенного с квадрупольным масс спектро метром той же фирмы (модель 5930) Ввод всего элюента в ионный источник обеспечивает большую чувствительность по сравнению с системой, снабженной сепаратором [c.144]

Могут соединяться с масс-спектрометром непосредственно или через интерфейс для сброса большей части газа-носителя. Интерфейс как соединительная часть между выходом хроматографической колонки и источником ионов МС в значительной мере определяет характеристики всей системы. При соединении МС с колонкой через эффузион-ный сепаратор (интерфейс) последний служит для обогащения исследуемой пробы по отношению к газу-носителю. За счет того, что молекулы газа-носителя обладают большей подвижностью по сравнению с тяжелыми органическими молекулами, они быстрее диффундируют через небольшие отверстия, имеющиеся в стенке сепаратора, в соседнюю откачиваемую камеру. При последовательном соединении двух сепараторов степень обогащения может достигать 100 и более раз. [c.885]

Как указывалось в. литератуфе [214, 215], для снятия количественных показателей процесса гидроформинга в псевдоожиженном слое и сравнения его с известными в тот нериод процессами термического риформинга и гидроформинга в стационарном слое была лущена и длительно эксплуатировалась опытная установка производительностью по сырью около 0,5 м /сутки, оборудованная реактором диаметром 76 мм и высотой около 13,7 м. Продукты из реактора после пропуска через лористые фильтры из нержавеющей стали направляли в конденсаторы и, сепаратор. Периодически из системы выводили часть отработанного з ак оке ов энного катали- [c.48]

Уровень жидкости поддерживается несколько ниже вер.<него обреза кипятильных труб. Поскольку вся ЦИрК ЛЯ-ционная система почти полностью заполнена жидкостью, работа насоса затрачивается не на подъем жидкости, а лишь на преодоление гидравлическихсо-противлений. Давление внизу кипятильных труб больше,чем вверху, на величину давления столба жидкости в трубах плюс их гидравлическое сопротивление. Ввиду этого иа большей части высоты кипятильных труб жидкость не кипит, а перегревается по сравнению с температурой кипения, соответствующей давлению в сепараторе. Закипание происходит только на небольшом участке верхней части трубы. Количество прокачиваемо насосом жидкости во много раз превышает количество испаряемой воды поэтому выходящая из кипятильных труб парожидкостная смесь состоит (по весу) почти целиком из жидкости. [c.349]

Таким образом, на конвекцию влияет не только эквивалентный слой сепараторов Эс, но и радиус их пор г. В том случае, когда поры сепараторов меньше пор активной массы (напрй мер, сепараторы из мипора и винипора), они могут определять скорость конвекции в системе сепаратор — пластины. Например, опытным путем определено, что при стартерном разряде батареи 6-СТ-60 с сепараторами из мипора в результате конвекции в поры отрицательных пластин переносится только 50% кислоты, по сравнению с разрядом батареи без сепараторов. Если известна концентрация кислоты на границе между сепаратором и пластиной, то АР можно представить как разность давлений столбов жидкости с двух сторон сепаратора (в Па) [c.53]

Циркуляция жидкости производится пропеллерным или центробежным насосом 2. Свежий раствор подается в нижнюю часть кипятильника, а упаренный раствор отводится из нижней части сепаратора. Уровень жидкости поддерживается несколько ниже верхнего обреза кипятильных труб. Поскольку вся циркуляционная система почти полностью заполнена жидкостью, работа насоса затрачивается не на подъем жидкости, а лишь на преодоление гидравлических сопротивлений. Давление внизу кипятильных труб больше, чем вверху, на величину давления столба жидкости в трубах плюс их гидравлическое сопротивление. Ввиду этого на большей части высоты кипятильных труб жидкость не кипит, а перегре-Упоренный вается по сравнению с температу-рост ор кипения, соответствующей да- [c.476]

Керамические магниты из феррита бария (см. табл. 11.10 и рис. И.22) имеют меньшук> магнитную энергию по сравнению с литыми из сплава ЮН13ДК24. Однако при правильном выборе параметров магнитной системы сепаратора они обеспечивают напряженность поля, равную и даже большую, чем литые магниты. [c.158]

Определить тип залежи. углеводородов в них существующими методами практически невозможно. В частности для этих залежей характерно высокое содержание жидкой фазы в составе поступащей из скважины продукции (более 1000 см /м ). В подобных условиях фазовое поведение газоконденсатной смеси на поверхности в сепараторе практически не отличается от фазового поведения нефти. Объясняется это тем, что выделившийся из нефти растворенный газ обладает свойствами ретроградности, т.е, из него выделяется большое количество конденсата. Кроме того, при опробовании объектов с большим содержанием высококипящих углеводородов с малыми дэбитами газа (низкой скоростью в башмаке ШСГ) нарушается реальное (пластовое) соотношение жидких и газовых углеводородов. При низкой скорости газового потока на входе в НКТ в стволе скважины происходит перераспределение углеводородов высокомолекулярная часть С конденсируется и растет доля низкомолекулярной части фракции С по сравнению с пластовой системой, а в сепараторе выделяются углеводороды С облегченного состава, [c.28]