Сжатие резины динамические испытания

Коэффициент морозостойкости резин при сжатии определяют измерением деформации образцов при статическом и динамическом сжатии под воздействием одной и той же нагрузки в нормальных температурных режимах и при пониженной температуре. Испытание сводится к нахождению температуры, при которой коэффшщент морозостойкости резины равен 0,1. Этот метод характеризует потерю эластичности резин при охланедении. Испытание проводят на приборе УПКМ-4. Образцы для испытания имеют форму цилиндра высотой 10 0,2 мм. [c.188]

Рис. 140. Схема установки для динамических испытаний резины на сжатие.

Представлялось также интересным исследовать свойства уретановых эластомеров (СКУ-ПФД и СКУ-ПФ) в динамическом режиме нагружения. Рассмотрено поведение резин при многократном растяжении с амплитудой динамической деформации 30% и скоростью 500 цикл/мин многократном сжатии, с амплитудой смещения площадки 2,5 мм при статической нагрузке 160 Н и скорости 1040 цикл/мин. Проведены также динамические испытания на удар на приборе Бидермана и на вибраторе резонансного типа нри частоте 10 Гц. Результаты исследования приведены в табл. 42. [c.94]

Машина МРС-2 применяется для испытаний на многократные деформации растяжения, сжатия, изгиба, сдвига и определения динамической прочности связи между резинами и другими материалами. [c.140]

ДИНАМИЧЕСКИЕ ИСПЫТАНИЯ РЕЗИНЫ НА СЖАТИЕ [c.204]

В случае полимерных материалов динамическое воздействие имеет весьма сушественное значение. Как уже указывалось ранее, деформация высокоэластических полимеров связана с изменением температуры при растяжении полимеры нагреваются, а при сжатии охлаждаются. Например, у каучуков при переходе от статических воздействий к динамическим, т. е. при переходе от малых частот к частотам порядка 100— 1000 циклов в минуту происходит смещение значений деформации, соответствующее понижение температуры на 20—40°. Это значит, что, например, резина, обладающая морозостойкостью минус 50° при статических испытаниях, может при динамических нагрузках оказаться хрупкой уже при минус 20°. На рис. У1-34 приведены кривые усталости некоторых пластиков (по зарубежным данным). [c.504]

Упругость резины при сжатии может быть определена в условиях статических испытаний, внутреннее же трение может быть охарактеризовано лишь в результате динамических испытаний (статические испытания на гистерезис не дают при этом правильных представлений об амортизационных свойствах материалов). Проще всего определять степень затухания путем измерения в увеличенном масштабе двух смежных амплитуд. Отношение этих величин есть величина постоянная для данной колеблющейся системы и полностью характеризует амортизационные свойства резины. [c.316]

Рис. 7.15. Образцы для усталостного (динамического) испытания соединений резина — металл на растяжение (а) и сжатие (б).

При испытании по ГОСТ 9.030—74 по изменению массы AAI и коэффициента АЯ изменения физико-механических показателей лосле выдержки резин в агрессивной среде в течение 72 ч при температуре от 70 до 150 °С резины делят на четыре группы стойкости. К самой стойкой группе относятся резины с ДМ от —1,0 до +5,0 % и АЯ от — 15 % до +15 %, к IV группе — резины с АМ до +10 % (при вымывании) и 50 % (при набухании) и АЯ до —80 % (при деструкции) и +70 % (при структурировании). По ГОСТ 9.065—76 резины делят на три группы стойкости по времени до разрыва, по ГОСТ 9.070—76 на три группы по относительной остаточной деформации и изменению напряжения в сжатом образце, по ГОСТ 9.061—75 на три группы по динамической ползучести. [c.209]

При любом измерении твердости речь идет об определении сопротивления материала проникновению в него наконечника заданных геометрических размеров. Следовательно, происходит статическое сжатие и отчасти растяжение, при котором деформируется не весь образец, а обычно небольшие области. Это прежде всего относится к измерению твердости по Шору. Таким образом, неудивительно, что кривая температурной зависимости твердости по Шору (рис. 10) расположена симбатно с кривой для статического или динамического -модуля. Нельзя не учитывать, что при этом определении на результаты измерения особенно сильно влияет поверхностное натяжение. Различие по этому показателю между отдельными резинами выражено менее четко, чем при определении -модуля, но как контрольное испытание (для готовых фабрикатов) это измерение вполне пригодно. [c.66]

По стойкости к разрушению в агрессивных средах напряженные резины независимо от вида воздействующего напряжения делятся на три группы стойкости, причем в основу этого деления положены разные характеристики. При статической деформации сжатия используются две характеристики — относительная остаточная деформация и коэффициент изменения напряжения в образце после выдержки в жидкой среде в течение 72 ч при сжатии 20%. При постоянном растягивающем напряжении в качестве характеристики используется время до разрыва образца под действием постоянного растягивающего напряжения 9,8 МПа. При разрушении в агрессивной среде под действием многократных деформаций в качестве характеристик используется динамическая ползучесть ед, изменение массы Q после 10 ч испытаний при максимальной растягивающей нагрузке 50 Н и время до разрыва Тр. [c.110]

Обычно на машине ММС-1 производят испытания резины на теплообразование, но в процессе этого испытания можно определить динамическую выносливость, кинетику изменения сжатия образца и динамический модуль в конце испытания. [c.65]

Существенным достоинством вулканизатов смесей на основе СКС-ЗОАМ перед СКС-ЗОА является более низкое теплообразование при многократных деформациях сжатия. Причем это преимущество сохраняется также в резинах на основе масляного каучука, содержащих повышенные количества сажи по сравнению с резинами на основе СКС-ЗОА (40 вес. ч. в резинах на основе СКС-ЗОАМ и 30 вес. ч. в резинах на основе СКС-ЗОА). Масляные каучуки также превосходят дивинил-стирольные каучуки, не содержащие масла, по сопротивлению многократным деформациям сдвига и растяжения и по динамической прочности связи дублированных образцов. Автомобильные покрышки, изготовленные целиком из масляного каучука, при их стендовых испытаниях показывают значительно меньший (на 15—20°) нагрев в зоне брекера. [c.435]

Преимущества метода заключаются в том, что он позволяет проводить испытания образцов в отсутствие динамического разнашивания, дает возможность близко воспроизвести работы кордной нити в элементах каркаса шины этим методом получаются более сходящиеся результаты, чем методом многократного сжатия. Кроме того, метод может быть использован для оценки динамической прочности связи резины с металлокордом. [c.402]

Рассмотрение каландрования с учетом вязкоупругих свойств резиновых смесей является с одной стороны обобщением и развитием гидродинамического метода, а с другой — строится на использовании методов контактных задач теории упругости, теории качения и теоретических основ динамических испытаний резины. Приведенное в работе [5] обобщенное выражение для распорного усилия при каландровании, учитывающее гидростатическую Р и де-виаторную Хуу части нормальных напряжений, может быть использовано для инженерных расчетов. Гидростатическое сжатие, возникающее в результате отклонения реального поведения материала от однородной деформации, может быть учтено введением фактора формы. Формфактор может также учесть и такие сложные явления, как эффект конечных деформаций. Иногда этот учет делают введением дополнительного коэффициента нелинейности в реологическом уравнении для эластичного материала. [c.236]

Среднее значение сжатия есш при испытании изме-йяется, постепевно увеличиваясь вследствие релаксационных процессов и разогревания образцов, что приводит к понижению динамического модуля резины дин. Поэтому ёсж зависит от состава и динамических характеристик резины (динамического модуля и коэффициента внутреннего трения), температуры и теплопроводности резины. При одной и той же нагрузке высокомодульная резина сжимается меньше, чем низкомодульная. Образцы последней при испытаниях имеют более бочкообразную форму и, следовательно, более интенсивно подвергаются дополнительным деформациям сдвига и растяжения- Результаты испытания резин, значительно отличающихся по модулю, оказываются несопоставимыми. [c.66]

Значительная деформируемость вулканизатов при повышении температуры является следствием увеличения эластичности высокостирольных участков макромолекулы при температуре выше температуры текучести невулканизован-ного полимера. Однако образованные в процессе вулканизации мостичные связи у бутадиеновых звеньев ограничивают текучесть образца и повышают величину обратимой деформации после снижения температуры. Это свойство вулканизатов на основе полимеров с высоким содержанием стирола обеспечивает возможность вторично подвергать их формованию в определенных пределах, но является недостаточным при работе изделий в динамических условиях. Для исследования динамических свойств указанных вулканизатов и процессов утомления разработан прибор и методика на испытание резин на динамическое сжатие при перепаде температура. За показатель динамического разнашивания (Кд) принимается изменение размеров образца (в %) от первоначальных размеров. Наряду с коэффициентом динамического разнашивания, стойкость к действию повышенных температур характеризуется коэффициентом теплостойкости (Ктс) (отношение модуля сжатия при 100° С к модулю сжатия при 20° С при нагрузке 10 кгс/см ), определяемым на специально сконструированном приборе [c.35]

Л ногие резиновые изделия работают в условиях многократно повторяющихся деформаций. В одних случаях режим деформации такс. , что максимальная за цикл деформация сжатия, растяжения или изгиба задана, а максимальная нагрузка в результате релак-сац ги напряжения уменьшается. В других случаях сохраняется постоянным значение макснмально.ч деформирующей нагру.зк1[. а величина максимальной деформации вследствие ползучести с тече Гг1еы времени возрастает. Этим режимам эксплуатации изделий соответствуют два режима испытания образцов резины иа динамическую усталость при многократных растяжениях [c.204]

Определение динамической прочности связи двух резин, а также резин со слоями корда может быть проведено на образцах различной формы [106—109]. Можно осуществить при многократном сжатии и сдвиге различные синусоидальные динамические режимы постоянные динамическая нагрузка, деформация или произведение амплитуд силы и смещения. Всегда на границе между резинами возникают касательные напряжения, достигающие максимума при расположении плоскости стыка под углом 45°. Применение цилиндрических образцов благоприятствует более равномерному распределению напряжений [1, 106, 110]. Условия испытаний варьируются в зависимоси от типов резин, размеров и формы образцов. Частота нагружений колеблется от 250 до 850 циклов в 1 мин. [c.227]

При установке машину прочно закрепляют на фундаментной плите и проверяют шаблоном параллельность верхнего края нижнего зажима и нижнего края верхнего зажима. На расстоянии в 50 мм допускается отклонение от параллельности не более 0,2 мм. Габаритные размеры машины длина — 750 мм ширина — 500 мм высота — 1050 мм. Машина МРС-2 применяетсН для испытаний на многократные деформации растяжения, сжатия, изгиба, сдвига и определения динамической прочности связи между резинами и другими материалами. [c.132]

Независимо от назначения все методы испытаний резин принято разделять на статические и динамические и классифицировать по типу деформации (растяжение, сжатие, сдвиг, изгиб и др.) по температуре испытания (нормальные, низкотемпературные, высокотемпературные) по типу среды, в которой производится йспытание (воздух, инертные газы, вакуум, кислород и др.). [c.12]

Осно вная причина такого положения в том, что большинство данных получено разными методами, в несопоставимых условиях, а иногда и в таких условиях, которые вообще не могут быть строго проанализированы. Надо отметить, что широко распространенные испытания на многократное растяжение, проводимые обычно на образцах в виде двусторонних лопаток, закрепляемых таким образом, что максимально сближенным зажимам соответствует, при установке, недеформированное состояние образца, должны быть отнесены к последнему типу испытаний. В самом деле, для резины и других релаксирующих тел среднее значение напряжения, отвечающее заданной деформации, с течением времени убывает. В рассматриваемом динамическом режиме явление релаксации среднего напряжения цикла приведет к тому, что первоначально знакопостоянный (как по деформациям, так и по напряжениям) цикл в процессе многократного нагружения превратится в цикл знакопеременный (по напряжениям). Действительно, среднее напряжение цикла равно амплитудному лишь в начальный момент испытания далее же, вследствие релаксации, оно становится меньше амплитудного (т. е. в образце возникают динамические напряжения сжатия). Фактически, однако, при испытании полосок знакопеременность цикла напряжений реализована быть не может из-за потери образцами устойчивости и возникновения деформации продольного изгиба , т. е. провисания образца, делающего режим испытания совершенно неопределенным. [c.326]