Коэффициент активности теплоотдачи

В табл. 55 дана сравнительная характеристика жидких металлов, воды, дифенильной смеси и расплава солей. Весьма эффективным теплоносителем с точки зрения значений коэффициента теплоотдачи, температуры плавления и кипения, удельной теплоемкости, а также стоимости перекачки является натрий. Недостатком натрия является высокая активность по отношению к кислороду. Он является очень опасным горючим и взрывчатым веществом. [c.329]

Определение коэффициентов теплоотдачи от твердых частиц к газу (или наоборот) в фонтанирующем слое усложняется трудностью выбора определяющей разности температур и активной поверхности теплообмена. В то время как температура частиц [c.645]

Пространство для движения теплоносителей в теплообменнике любого типа выбирают так, чтобы улучшить теплоотдачу того потока, коэффициент теплоотдачи которого меньше. Поэтому жидкость (или газ), расход которой меньше или которая обладает большей вязкостью, рекомендуется направлять в трубное пространство. Через него пропускают также более загрязненные потоки, чтобы облегчить очистку поверхности теплообмена, тепло-носители, находящиеся под избыточным давлением, а также химически активные вещества, так как в этом случае для изготовления корпуса аппарата не требуется дорогого коррозионно-стойкого материала. [c.113]

Активные методы. Механический метод интенсификации теплообмена путем удаления прогретых слоев жидкости с поверхности может увеличить теплоотдачу при вынужденной конвекции. К сожалению, необходимые для этого способа приспособления не особенно совместимы с большинством теплообменников. Недавно выпущена работа [47], в которой описана интенсификация теплообмена при течении воздуха с помощью такого метода для ламинарного режима течения вдоль плоской пластины получено десятикратное увеличение коэффициентов теплоотдачи. [c.326]

Отдельные пассивные и активные методы усиления эффективны для конденсации в объеме пара и при вынужденной конвекции [1—5]. Некоторые системы, успешно испытанные в лаборатории, нашли применение в промышленных конденсаторах. Наибольший интерес вызывает конденсация органических жидкостей, теплофизические свойства которых обеспечивают относительно низкие коэффициенты теплоотдачи при конденсации, [c.360]

На изложенных принципах основана методика определения длительности сушки, предложенная в РТМ 26-01-131—81 Аппараты сушильные. Методика выбора типа сушилок . Согласно этому документу в аппарате с активным гидродинамическим режимом длительность Т1 первого периода сушки можно. определить при известном коэффициенте теплоотдачи р из уравнения [c.146]

Высокие коэффициенты эффективной теплопроводности взвешенного слоя и теплоотдачи от слоя к поверхности позволяют применять миниатюрные водяные холодильники в контактных аппаратах экзотермического катализа. При этом не происходит потери активности катализатора и конденсации паров на охлаждающих поверхностях, т. е. губительных явлений, характерных для неподвижного слоя [9, 16, 17]. [c.298]

Активная поверхность теплообмена в кипящем слое, отнесенная к единице его объема (м 1м ), значительно больше, чем в плотном слое. Поэтому объемный коэффициент теплоотдачи (а , ккал м час град) внутри кипящего слоя может быть в сотни раз больше, чем в плотном слое, что является весьма важным преимуществом кипящего слоя. [c.481]

Для кипения гелия на поверхностях из материалов с низкими ко.эффициентами тепловой активности (никель и, особенно, нержавеющая сталь) пузырьковый режим может переходить в смешанный режим пузырькового и пленочного кипенпя, характеризующийся низкими значениями коэффициента теплоотдачи. При смешанном кипении на теплоотдающей поверхности одновременно существует пузырьковое кипение и вкрапленные в него очаги пленочного кипения. Для смешанного режима кипения характерны высокие температурные напоры, значительно превышающие предельные перегревы жидкого гелия (Д7 п[1 0,5К при атмосферном давлении [30]). [c.238]

Возможность использования твердых частиц малых размеров, т. е. твердой фазы с развитой удельной поверхностью, для понижения диффузионных торможений и повышения производительности аппаратов при осуществлении ряда сорбционных, тепловых, каталитических и других процессов. Заметим, что применению мелких твердых частиц в аппаратах с неподвижным слоем твердой фазы часто препятствуют неравномерность температурного поля в поперечных и продольных сечениях слоя, высокое гидравлическое сопротивление и малоинтенсивный теплообмен (низкие коэффициенты теплоотдачи). Кроме того, в отличие от неподвижного слоя твердых частиц, где суммарная поверхность последних значительно превышает активную поверхность фазового контакта, в псевдоожиженном слое величины этих поверхностей заметно сближаются. [c.19]

Последнее обстоятельство, а также резкий скачок значения Nuq при переходе слоя в псевдоожиженное состояние объясняются следующим образом. В неподвижном слое поток ол<ил<ающего агента неравномерно омывает различные группы твердых частиц, поэтому в слое образуются области с относительно большими и с очень малыми скоростями ожижающего агента. Совершенно очевидно, что теплообмен в основном осуществляется через поверхность частиц, располол<енных именно в областях с большими скоростями. Эта поверхность fa, далее именуемая активной, при малых значениях Re может составлять лишь весьма малую долю от суммарной поверхности частии F4, используемой для расчета коэффициента теплоотдачи. Так как то, естественно, по уравнению (VII. 1) [c.238]

Во втором случае, когда высота слоя меньше высоты активного участка, теплообменник должен рассчитываться с использованием коэффициента теплоотдачи ч (внешняя задача). Величина ссч, как уже сказано выше, зависит от выбранного способа определения температурной кривой и от методики экспериментального измерения температуры в различных точках слоя (с помощью защищенной или незащищенной термопары). [c.252]

Этот вывод, разумеется, справедлив лишь в том случае, если вся активная поверхность трубки находится выше участка стабилизации, поскольку на этом участке коэффициент теплоотдачи выше, чем в остальном слое [2, 119, 736]. Кстати, по некоторым данным , на этом участке а может зависеть и от некоторых свойств твердого материала (например, теплопроводности), влияние которых в ядре псевдоожиженного слоя не наблюдается. Теплообмен в зоне стабилизации, видимо, подчиняется иным закономерностям, чем в ядре слоя. [c.325]

Проведенное исследование модели роторно-пленочного испарителя подтвердило, что примененный в нем метод распределения жидкости на обогреваемую поверхность с одновременной активной турбулизацией образовавшейся пленки жидкости позволяет достигать высоких значений коэффициентов теплоотдачи от стенки к пленке. Устойчивость работы модели в широком диапазоне изменения как теплофизических свойств жидкости, так и параметров работы испарителя позволяет перейти к созданию крупных промышленных аппаратов. [c.170]

Следует также отметить, что, поскольку коэффициент теплоотдачи между частицами и средой определяется обычно из уравнения Ни = /(Ке, Рг), то высота активной зоны в слое будет зависеть от скорости фильтрации, диаметра частиц, теплофизических свойств среды и материала [c.35]

В результате различного подхода к определению температурного напора между частицами и средой значения коэффициентов теплоотдачи, полученные разными авторами, существенно отличались. А именно коэффициенты теплоотдачи, рассчитанные по средней температуре среды до и после слоя и не учитывающие наличие в слое холостой зоны теплообмена, оказывались, как правило, заниженными по сравнению со значениями, полученными, исходя из действительного изменения температуры среды по высоте слоя. Поэтому при сравнении экспериментальных данных по теплообмену в слое следует четко представлять, что было принято тем или иным автором за температурный напор при расчете коэффициентов теплоотдачи. В дальнейшем будем считать коэффициенты теплоотдачи, найденные с учетом продольных температурных профилей среды, условно истинными, называя их просто коэффициентами теплоотдачи, а все другие, полученные без учета активной зоны теплообмена, кажущимися. Условность истинных значений коэффициентов теплоотдачи связана с тем, что при их определении пренебрегают влиянием [c.39]

Средний по высоте слоя коэффициент теплоотдачи, рассчитанный по полной поверхности частиц и температурной разности А/, отнесенной ко всей высоте кипящего слоя, равен коэффициенту теплоотдачи, рассчитанному по поверхности частиц в активной зоне теплообмена Ра з и разности температур А/аз, отнесенной только к этой зоне. Вид 1мо, это имеет место только в тех случаях, когда порозность (и, следовательно, концентрация частиц в слое) не меняется по высоте. [c.45]

После анализа работ по теплообмену между частицами и средой в кипящем слое и выдачи рекомендаций к выбору расчетных формул для определения коэффициента теплоотдачи следует остановиться на получении конкретных зависимостей для расчета высоты активной зоны теплообмена в различных режимах ожижения. С этой целью в основное расчетное уравнение для вы-.соты активной зоны (1-20) подставим выражения для Коэффициентов теплоотдачи, найденные из соответствующих критериальных уравнений (П1-5), (П1-6) и (П1-7). В случае кипяЩего слоя, ожижаемого газом, получаем следующие расчетные зависимости для Ке= 10—80 [c.106]

Степень местного перегрева также зависит от распределения основного потока теплоносителя по сечению активной зоны реактора. В тех каналах, в которых расход теплоносителя на несколько процентов ниже среднего значения, прирост температуры газа по мере приближения к горячей зоне повышается на несколько процентов по сравнению со средним значением. Кроме того, понижение расхода теплоносителя приводит к уменьшению коэффициентов теплоотдачи в этом канале, в результате чего разность между средней температурой газового потока и температурой поверхности топливного элемента становится больше среднего значения. Совместное влияние увеличения прироста энтальпии и падения температуры в пленке вызывает существенное увеличение температуры поверхности топливного элемента в горячей зоне каналов с низкими скоростями теплоносителя. [c.136]

Сырье разогревают в условиях вынужденной и естественной конвекции путем тепло- и массообмена. Струями пара сырье перемешивается высокий коэффициент теплоотдачи при конденсации пара обеспечивает большую эффективность теплообмена. Когда температура сырья ниже температуры затвердевания, вначале устанавливают центральную штангу, которая постепенно опускается к нижнему сливному устройству. Скорость подогрева зависит от расхода и параметров пара. Однако при повышенном расходе пара возможно бурление и выброс сырья из цистерны. Для подогревателей целесообразно использовать сухой насыщенный или перегретый пар при давлении 8—10 кгс/см . Основным недостатком этого способа является обводнение сырья (до 10%). Простой цистерны значителен вследствие того, что в зону активного тепло- и массообмена вовлекается небольшая доля сырья. Кроме того, обслуживание требует значительной затраты тяжелого ручного труда, и цистерны после слива также нуждаются в зачистке. [c.130]

Пример 9. Изопропиловый спирт нагревается горячей водой в сосуде большого объема, оборудованном рубашкой. Определить коэффициент теплоотдачи от стенки сосуда к изопропиловому спирту при его свободной (естественной) циркуляции в сосуде, если средняя температура спирта = 60° С, средняя температура стенки сосуда = 70° С. Высота активной (теплопередающей) стенки равна 0,8 м. [c.69]

Постулируя, что тёплоотдача от газа к частице происходит преимущественно в зоне фонтана, авторы рассчитывали движущую силу ДГ но среднему значению температуры газа в фонтане, но в качестве поверхности теплообмена принимали поверхность всего твердого материала в слое . Рассчитанный таким способом коэффициент теплоотдачи для различных твердых материалов составлял только 17,5—35 Вт/(м -К) [15—30 ккал/(м -ч -°С)], что в 5—10 раз ниже, чем в псевдоожиженном слое при аналогичных условиях. Вероятно, столь низкие значения обусловлены тем, что в фонтанирующем слое только малая доля общего твердого материала слоя находится в зоне активного теплообмена, т. е. в фонтане. [c.646]

Киршбаум [55, 56] продолжил эти исследования на длиннотрубчатом испарителе. Труба имела внутренний диаметр 40 мм и длину 3,9 м. В статье [55] автор приводит данные, полученные на дистиллированной воде, сахарных растворах и воде с небольшими добавками поверхностно-активного вещества — некаля . Кажущийся уровень жидкости изменялся в пределах 25—75% от полной длины трубы. Наиболее высокие коэффициенты теплоотдачи устанавливались при низких уровнях жидкости. Коэффициент теплоотдачи к воде при атмосферном давлении для видимого уровня жидкости, равного 75%, определяется по формуле [c.80]

Очень сильное влияние на характеристики пузырькового кипения оказывает толщина теплоотдагощей стенки. При кипении на металлах с высоким значением коэффициента тепловой активности уменьщение толщины приводит к заметному снижению интенсивности теплоотдачи. Так, изменение толщины медного диска от 20 до 0,12 мм приводит к снижению уровня теплоотдачи (при одинаковом < ) в 8—10 раз [7] (рис. [c.239]

При контроле активным методом объект обычно нагревают контактным либо бесконтактным способом, стационарным либо импульсным источником теплоты и измеряют температуру или тепловой поток с той же или с другой стороны объекта. Это позволяет обнаруживать несплошности (трещины, пористость, инородные включения) в объектах, изменения в структуре и физико-химических свойствах материалов по изменению теплопроводности, теплоемкости, коэффициенту теплоотдачи. Таким способом выявляют участки с плохой теплопроводностью в многослойных панелях. Неплотное прилегание слоев и дефекты обнаруживают как участки повышенного или пониженного нагрева поверхности панели. Измерения температур или тепловых потоков выполняют контактным или бесконтактным способами. В последнем случае передача теплоты происходит в основном за счет радиации, т. е. излучения электромагнитных волн в инфракрасной или видимой части спектра в зависимости от температуры тела. Наиболее эффективным средством бесконтактного наблюдения, регистрации температурных полей и тепловых потоков является сканирующий термовизор. [c.15]

Охлаждение оптических квантовых генераторов. Использование самовакуумирующейся вихревой трубы для охлаждения активного элемента позволяет уменьшить размеры и массу системы охлаждения по сравнению с применяемыми воздушными или фреоновыми системами. При воздушном охлаждении сжатый воздух продувают через кольцевой зазор между активным элементом и обечайкой несмотря на значительные потери давления в линии охлаждения не удается получать коэффициенты теплоотдачи более 80 Вт/(м К). При вихревом способе охлаждения, разработанном в отраслевой лаборатории КуАИ, коэффициент теплоотдачи составляет 300—500 ВтДм К). Дополнительный эффект охлаждения получен за счет снижения температуры воздуха в приосевых слоях. [c.242]

Как следует из рисунка, область кажущихся значений коэффициентов теплоотдачи, без учета активной зоны теплообмена, лежит ниже линий обычных а. В этой области располагаются опытные данные, полученные в работах И. М. Федорова, Н. А. Шаховой, М. С. Шарловской и Д. Я. Мазурова. Это подтверждает условный [c.99]

Теплоотдача от взвешенного слоя зернистого материала к поверхности теплообмена (и обратно) происходит с интенсивностью, в несколько раз превышающей теплоотдачу от непид лджного слоя. Значения коэффициентов теплоотдачи при атмосферном давлении достигают 500-1000 кдж/час.м .град. Высокие коэ(Ми-циенты эффективной теплопроводности взвешенного слоя и теплоотдачи от слоя к поверхности теплообмена позволяют применять малогабаритные водяные холодильники в контактных аппаратах. При этом не происходит потери активности катализатора и конденсации паров на холодильных поверхностях в отличие от неподвижного слоя / 7, 10, II/, В наших работах /I, 7, 8, 12, 13, 14/ методом подобия выведен ряд расчётных формул для определения коэффициентов теплоотдачи [c.318]

Отсюда вытекает, что при поддержании постоянства мощности, расходуемой ТПЭ в среде чистого воздуха и метано-воздушной среде, и малых концентрациях метана Сма (при которых практически неизменным остается коэффициент теплоотдачи) прирост температуры преобразовательного элемента становится прямо пропорционален величине а следовательно, и коэффициенту к , характериз)дащему активность катализатора. [c.684]