Отвод тепла при абсорбции непрерывный

РАСЧЕТ АБСОРБЦИИ С НЕПРЕРЫВНЫМ ОТВОДОМ ТЕПЛА (АБСОРБЦИЯ NHa ВОДОЙ) [c.719]

Расчет абсорбции с непрерывным отводом тепла (абсорбция водой) [c.611]

Абсорбция с выделением тепла может проводиться как без отвода тепла (адиабатическая абсорбция), так и с его отводом. Тепло отводится рециркуляцией жидкости через выносные холодильники (циркуляционный отвод тепла) посредством охлаждающих элементов, располагаемых внутри абсорбера (внутренний отвод тепла) или между ступенями при многоступенчатой абсорбции (промежуточный отвод тепла), а также в результате потерь тепла в окружающую среду. Внутренний отвод тепла может быть осуществлен в аппаратах с непрерывным контактом (например, в трубчатых абсорберах) и в аппаратах со ступенчатым контактом (например, в барботажных абсорберах). [c.258]

РАСЧЕТ АБСОРБЦИИ С НЕПРЕРЫВНЫМ ОТВОДОМ ТЕПЛА [c.721]

В непрерывном процессе получения хлорбензола, предложенном Б. Е. Беркманом, реакционная масса разогревается до температуры кипения (76—85°С) и при этом отвод тепла реакции происходит за счет испарения части хлорируемого бензола. На испарение расходуется значительное количество выделяющегося тепла, которое, таким образом, отводится более интенсивно. При этом вместе с хлористым водородом уходят из колонны и пары бензола, которые после конденсации в холодильнике возвращаются на хлорирование. Этот метод аналогичен адиабатической абсорбции хлористого водорода в производстве соляной кислоты по методу Гаспаряна. Эта схема производства обеспечивает высокую производительность и в настоящее время является наиболее перспективной (на рис. 27 гл. VI представлена схема непрерывного хлорирования бензола). [c.520]

Технологическая схема жидкофазного радикально-цепного хлорирования далее рассмотрена на примере синтеза метилхлороформа из 1,1-дихлорэтана (рис. 38) она почти без изменений применима для получения 1,1,2-трихлорэтана из 1,2-дихлорэтана. В одном из двух сборников 1 готовят раствор порофора нужной концентрации в 1,1-дихлорэтане. Полученный раствор непрерывно подают насосом 2 в верхнюю часть хлоратора 3, а вниз вводят газообразный хлор. Отвод тепла реакции достигается за счет испарения 1,1-дихлорэтана в токе НС под давлением 0,2—0,3 МПа. Пары его конденсируются в обратных холодильниках 4, 5 н конденсат возвращается в реактор. Ввиду постепенного обогащения реакционной массы более высококипящим метилхлороформом температура жидкости на тарелках увеличивается сверху вниз от 70 до 100°С, что создает близкий к оптимальному профиль температуры в реакторе. Газ увлекает с собой пары 1,1-дихлорэтана, и для снижения его потерь охлаждают газ рассолом в обратном конденсаторе 5, откуда конденсат стекает обратно в хлоратор. Газ, очищенный от паров органических веществ, поступает на абсорбцию НС в скруббер 6, орошаемый разбавленной соляной кислотой. Ввиду большого выделения тепла при абсорбции НС1 и с целью получения концентрированной (30—33 %-й) соляной кислоты, нижняя половина [c.110]

Когда синтезируемый виниловый эфир более летуч, чем исходный реагент (что справедливо для низших спиртов), его непрерывно выводят из реакционного аппарата вместе с остаточным ацетиленом, выделяют конденсацией или абсорбцией и очищают от захваченного спирта ректификацией. При синтезе высококипящих веществ (например, М-винилкарбазола) для отвода тепла предусмотрены специальные теплообменные устройства. Продукт реакции остается в жидкой реакционной массе и выделяется из нее методом, зависящим от свойств компонентов. При производстве М-винилкарбазола применяют углеводородный растворитель — метил- или диметилциклогексан, добавляемый к карбазолу в количестве 100%. Он растворяет Ы-винил-карбазол и извлекает его из реакционной массы, предотвращая дальнейшие превращения под действием щелочи и ацетилена. Растворитель затем отгоняют, и после ректификации в вакууме получают достаточно чистый Й-винилкарбазол. [c.291]

Непрерывные процессы получения водного аммиака [4—5] осуществляются обычно в несколько ступеней с непрерывным отводом тепла во внутренних или выносных холодильниках, охлажденных технической водой. Известный интерес представляет предложенная ГИАПом [5] схема получения 25%-ной аммиачной воды. Процесс получения аммиачной воды под повышенным давлением осуществляется в трех последовательно расположенных абсорберах с постепенным увеличением концентрации получаемого продукта (4 - -9-f25%). Охлаждение раствора в процессе абсорбции производится технической водой частично в выносных холодильниках, а также с помощью холодильных элементов, расположенных на тарелках абсорбционных колонок. Лишь в первой (по ходу газа) колонке в очень небольшой степени используется тепло испарения жидкого аммиака, где разбавленная аммиачная вода [c.435]

Расход жидкого раствора для абсорбции пара можно резко уменьшить, проводя процесс абсорбции с отводом тепла. Именно так и осуществляется абсорбция пара в абсорбционных термотрансформаторах. Поглощающий раствор непрерывно охлаждается внешним теплоприемником (чаще всего проточной водой), которому отдается тепло фазового перехода. По мере поглощения пара раствором, концентрация последнего увеличивается, а [c.11]

ТО его пары все время поглощаются абсорбентом, вследствие чего создаются условия для непрерывного кипения холодильного агента в испарителе. Тепло абсорбции отводится охлаждающей водой, протекающей в трубках. [c.18]

На орошение первого абсорбера поступает олеум, содержащий 20% 80з (своб.). При прохождении олеума через абсорбер содержание в нем 50з (своб.) возрастает до 21—22%, а температура повышается за счет тепла абсорбции. Поэтому стекающий в сборник олеум разбавляется небольшим количеством моногидрата, непрерывно поступающего из второго (моногидратного) абсорбера до содержания 20% 50 (своб.), а перед возвращением в абсорбер проходит через холодильник. Часть олеума из цикла первого абсорбера отводится на склад готовой продукции. [c.253]

Конструкция реакционного узла при синтезе хлористого этила определяется способом теплоотвода. При внутреннем охлаждении используют реакторы с мешалкой, аналогичные применяемым для аддитивного хлорирования олефинов (рис. 40, а, стр. 148). Можно проводить реакцию в колонных реакторах с выносным охлаждением (рис. 40,6). В обоих случаях, как и при синтезе дихлорэтана, процесс непрерывный основное количество продукта отводится через боковой перелив, а небольшая его часть уносится отходящими газами, из которых затем выделяется. Другой способ-отвод тепла за счет испарения хлористого этила из реакционной массы. При этом становится пригодным простейший реактор — пустотелая барботажная колонна с обратным холодильником (рис. 40,fl), в котором конденсируется часть хлористого этила, возвращаемая в реактор для поддержания его теплового баланса. Реакционные газы очищают от избыточного хлористого водорода, после чего хлористый этил выделяют охлаждением и абсорбцией. [c.156]

Очень трудной задачей является отвод тепла, выделяющегося нри абсорбции. Как уже раньше упоминалось, на каждой тарелке выделяется различное количество тепла, в зависимости от скорости поглощения этилена, которая изменяется по высоте колонны. Эта скорость в свою очередь зависит от стационарных концентраций этилсерной кислоты, диэтилсульфата и свободной серной кислоты, которые со временем устанавливаются на каждой тарелке нри непрерывной работе колонны. [c.454]

Внутренний отвод тепла в аппаратах со ступенчатым контактом. При ступенчатом контакте каждую ступень можно рассчитывать, как аппарат с непрерывным контактом (см. выше). Однако такой метод очень сложен, особенно при большом числе ступеней. Расчет может быть упрощен, если предположить, что в пределах ступени рабочая линия и линия равновесия прямые. Тогда можно исходить из эффективностей ступени по газу при абсорбции компонента д и испарении поглотителя Ев, причем числа единиц переноса на ступень для этих процессов N и Мв) должны быть известны. [c.219]

Более современные башенные установки оборудованы несколькими (обычно четырьмя) керамиковыми башнями с насадкой из керамиковых колец. Кислота циркулирует на каждой башне с помощью насосов — центробежных керамиковых, мембранных каучуковых и др. В последнюю по ходу газа башню подается чистая вода. Часть циркулирующей на каждой башне кислоты непрерывно передается на предыдущую по ходу газа башню. Из первой башни вытекает крепкая соляная кислота. Газ из последней башни, содержащий лишь следы хлористого водорода, выбрасывается вентилятором в атмосферу. Тепло, выделяющееся при абсорбции, отводится с помощью установленных под каждой башней керамиковых змеевиковых холодильников (рис. 130), по которым циркулирует кислота. Змеевики опущены в резервуары с проточной холодной водой. [c.282]

Этиленэтановая фракция газов нефтепереработки под давлением 15—20 ат поступает в нижнюю барботажную часть тарельчатого [бсщбера/, футерованного кислотоупорным кирпичом, и барботирует через слой кислоты, имеющейся на каждой тарелке (см. рис. 155). Концентрированная кислота (97—98% Н2304) подается для орошения в верхнюю часть абсорбера. При абсорбции этилена серной кислотой выделяется большое количество тепла, которое непрерывно отводится таким образом, чтобы температура в абсорбере не превышала 8 —90 °С. [c.505]

Для улавливания радиоактивных аэрозолей на выходе из скруббера 11 установлены мокрые газоочистные фильтры. Образующуюся при абсорбции (6 4- 8)-процентную ИКОз сливают из нижней части скруббера в сборник. Для отвода тепла, выделяющегося при поглощении оксидов азота, тарелки скруббера оборудованы теплоотводящими трубами, охлаждаемыми нромводой. Перед сорбцией денитрационные газы охлаждаются до 35°С в холодильнике-конденсаторе. Конденсат 5-процентной HNOз сливается в сборник, смешивается с раствором из скруббера 11 ж погружным насосом передается в выпарной аппарат на концентрирование HNOз. Выпарной аппарат работает в непрерывном режиме. Упаренный нитратный раствор с концентрацией 20 % ИКОз сливается в сборник 13, из которого передается потребителю. Вторичный пар конденсируют в конденсаторе и сливают в сборник, откуда сбрасывают в самотечный коллектор продукта. [c.210]

Принципиальная схема бромистолитиевой холодильной машины показана на рис. 28. Хладоноситель — вода — от холодопотре-бителя поступает в трубное пространство испарителя 5, где охлаж-. дается, и насосом (на схеме не показан) вновь направляется к потребителю холода. Охлаждаясь, хладоноситель отдает тепло воде (хладоагенту), испаряющейся в межтрубном пространстве испарителя 5 в вакууме. Вода-хладоагент подается в. испаритель 5 насосом 1. Образующиеся в испарителе 5 пары воды поступают в абсорбер 6, где они поглощаются концентрированным раствором бромистого лития. Благодаря непрерывной абсорбции водяного пара в испарителе поддерживается необходимое остаточное давление. -Тепло абсорбции отводится из абсорбера 6 охлаждающей водой, протекающей по трубному пространству, [c.68]

В процессе Пуризол и других аналогичных процессах часть раствора непрерывно отводят на ректификацию вместе с промывными водами. Для уменьшения расхода тепла на ректификацию и потерь растворителя очищаемый газ подвергают предварительной осушке в том же абсорбере. Исходный газ в зоне осушки промывают частью насыщенного абсорбента, поступающего на ректификацию, и затем подают в основную зону абсорбции. Большая часть насыщенного абсорбента отводится (до зоны осушки) на десорбцию. [c.269]

Осадки гидроокиси магния и карбоната кальция отделяют в отстойниках-сгустителях непрерывного действия. Очищенйый и осветленный рассол из напорных баков (рис. 41), расположенных на верхнем этаже многоэтажного цеха кальцинированной соды, самотеком поступает в абсорбционные колонны барботажного типа (абсорберы), где происходит насыщение рассола аммиаком и до некоторой степени двуокисью углерода. Для этого используют регенерированный аммиак из дистиллеров, а также отходящие газы различных аппаратов цеха (карбонизационных колонн, абсорберов, фильтров), содержащие остатки аммиака и двуокиси углерода. Абсорбция ведется последовательно в нескольких абсорберах. После каждой ступени абсорбции тепло реакций отводится путем охлаждения раствора при помощи выносных оросительных холодильников (на схеме не показаны). Для компенсации потерь аммиака в абсорберы вводится аммиачная вода (примерно [c.95]