Перемешивание материальный баланс

Непрерывный процесс при полном перемешивании. Для непрерывно действующих аппаратов с полным перемешиванием материальный баланс имеет вид [c.106]

Непрерывный процесс при полном перемешивании. Материальный баланс процесса экстрагировании имеет вид [c.120]

Прямоугольная изотерма адсорбции позволяет получить полное решение задачи о движущемся слое сферических частиц одинакового размера в отсутствие эффекта продольного перемешивания. Материальный баланс для части аппарата, ограниченной верхним и произвольным сечениями, имеет вид [c.228]

При интенсивном перемешивании материальный баланс целевого компонента в твердой фазе приводит к дифференциальному уравнению [3] [c.336]

Для прямотока соотношение (5.59) для -й тарелки сохраняется, но уравнение материального баланса при полном перемешивании на тарелке имеет вид х/-лг/+1 =1 1 -у ) = С(х 1-х )или с учетом уравнения [c.229]

Уравнение материального баланса с учетом продольного перемешивания по высоте реактора для сплошной фазы имеет вид [c.292]

Дифференциальные уравнения материального баланса экстрактива и хемосорбента в сплошной фазе с учетом продольного перемешивания [c.294]

При отсутствии продольного перемешивания (А = 0) мы приходим к модели реактора идеального вытеснения, для которой уравнение материального баланса имеет вид [c.17]

Известен [30, 40, 95] метод определения параметров продольного перемешивания путем сопоставления опытных и расчетных С-кривых. Для построения последних по той или иной теоретической модели необходимо располагать их аналитическими выражениями или же численными решениями уравнений материального баланса трассера с краевыми условиями. [c.46]

Схема модели, представляющей ограниченный канал (аппарат), состоящий из п зон с различной интенсивностью перемешивания, показана на рис. IV. 16. Материальный баланс по трассеру для отдельных зон описывается уравнениями [64] [c.128]

Если пренебречь поперечной неравномерностью, то концентрации внутри аппарата будут зависеть от двух переменных времени т и продольной координаты 2, отсчитываемой обычно от входа разделяемой смеси в слой сорбента. Дифференциальное уравнение материального баланса, описывающее эту зависимость в отсутствие продольного перемешивания, имеет следующий вид [c.65]

Материальный баланс непрерывной фазы (по реагенту) при полном перемешивании газа в ней можно составить (площадь поперечного сечения принимается равной единице), рассматривая полную высоту слоя Н. Комбинируя слагаемые с входной и выходной концентрациями, получим [c.346]

Проиллюстрируем запись уравнений материального и теплового балансов для аппаратов с продольным перемешиванием. Уравнения балансов записывают для элементарного объема потока сечением 8 и толщиной dx за время т, так как только в этом слу.чае концентрации и температуру можно охарактеризовать истинными величинами. Учитывая приведенные выше выражения для dgl,. . dg и имеем [c.68]

Аппарат идеального перемешивания. Запишем уравнение материального баланса (стр. 71) для аппарата идеального перемешивания применительно к ступенчатому изменению концентрации на входе. Так как скорость физико-химического процесса W = О (индикатор не расходуется и не образуется в аппарате), получим [c.106]

Аппарат с продольным перемешиванием. В соответствии с математическим описанием такого аппарата (стр. 71) уравнение материального баланса для индикатора имеет вид [c.108]

Уравпепие материального баланса для аппаратов идеального перемешивания использовалось для описания ряда процессов нефтяной технологии в работах Г. М. Панченкова с сотрудниками [12, 13]. [c.97]

При этом допущении поток с перемешиванием описывается уравнением материального баланса (1П-1а), которое с учетом сказанного выше и соотношений (П1-2а), (1П-6а), (1П-9а) и (1П-16а) имеет вид [c.99]

Модели с застойными пленками. В математическом описании таких моделей принимают, что промывная жидкость протекает по капиллярам осадка, размеры и форма которых неизвестны, в виде сплошных струй, соприкасающихся с пленкой фильтрата, равномерно распределенной по поверхности капилляров толщина пленки фильтрата и коэффициент переноса растворимого вещества из пленки в промывную жидкость также неизвестны. Анализ процесса не изменяется при промывке насыщенного фильтратом или предварительно обезвоженного осадка. Рассмотрим типичное математическое описание, выполненное на основе дифференциального уравнения материального баланса по растворимому веществу с соответствующими граничными условиями в предположении поршневого течения промывной жидкости без продольного перемешивания [270, 271]. При условиях, что сечение потока и скорость промывной жидкости постоянны, получено уравнение, связывающее концентрацию растворимого вещества на выходе из осадка и продолжительность процесса [c.250]

Рассмотрены [288] различные физические процессы, влияющие на составление материального баланса промывки по растворимому веществу. Указаны различные упрощающие предположения и их влияние на материальный баланс. Обсуждены три упрощенные математические описания применительно к моделям а) тонкодисперсный слой с застойной пленкой при поршневом течении жидкости б) толстый слой с продольным перемешиванием в) слой, в котором осуществляется десорбция по изотерме Лангмюра. [c.258]

При обработке экспериментальных данных, полученных на интегральных проточных реакторах в идеальных условиях, т. е. при отсутствии градиентов температуры и продольного перемешивания, математическая модель представляет собой систему кинетических дифференциальных уравнений материального баланса, линейных относительно входящих в них неизвестных констант скорости реакций [c.427]

При полном перемешивании жидкости на тарелке, согласно материальному балансу, получим [c.230]

Согласно диффузионной модели принимается, что скорость перемешивания компонента пропорциональна градиенту концентрации и количество переданного вещества описывается уравнениями, аналогичными уравнениям молекулярной диффузии. Основное уравнение однопараметрической диффузионной модели получается из материального баланса, составленного для элементарного пенного слоя на тарелке (рис. 129), и имеет вид [c.281]

Принимая диффузионный механизм перемешивания в проточной (эффективной) части насадочного аппарата длиной I и учитывая наличие в системе распределенного источника (стока) с плотностью q, уравнение материального баланса для индикатора, введенного в поток, можно записать в виде [c.398]

Чтобы для данной модели рассчитать степень превращения основного реагента, примем, что поток Са, выходящий из реактора и содержащий вещество А, представляет собой результат перемешивания потока, прошедшего через зону идеального смешения, и байпасного потока, концентрация непревращенного продукта в котором составляет Сао- Отсюда материальный баланс для модели может быть записан в следующем виде [c.289]

Для проточного реактора, работающего при стационарном режиме, в отсутствии влияния продольного перемешивания, справедливо следующее уравнение материального баланса [c.165]

В реакторе идеального смешения обеспечивается настолько интенсивное перемешивание, что концентрации во всех элементарных объемах реактора одинаковы. Если в реактор идеального смешения объемом V подается и выводится из него в 1 с о вещества с концентрацией компонента А соответственно [А]о на входе и [А] на выходе, то условие материального баланса для реактора запишется следующим образом [c.17]

Модель с обратным перемешиванием построена на тех же отправных гипотезах, что и предыдущая, по в отличие от нее здесь не учитывается поток газа через пузырь, размеры и скорость подъема пузырей. Кроме того, предполагается изменение концентрации реагирующего компонента но высоте слоя за счет перемешивания в слое. Принцип составления материального баланса элемента слоя к не отличается от предыдущей модели и в безразмерной форме уравнения для плотной части и пузырей принимают вид [c.120]

Смеситель потоков. В случае идеального перемешивания двух потоков уравнение материального баланса смесителя имеет вид [c.298]

Если частицы катализатора настолько малы, что температуру и состав их можно принять постоянными, и если предположить, что газ внутри частиц тоже однороден, то твердую фазу, как и псевдо-ожижающую газовую, можно считать эквивалентной модифицированному проточному реактору с перемешиванием член уравнения материального баланса, описывающий поток вещества, заменяется выражением для массопереноса между фазами, а член уравнения теплового баланса, представляющий поток тепла, опускается совсем. Таким образом, для частиц катализатора имеем [c.20]

Основы управления процессом сернокислотного С - алкилирования. Важными оперативными параметрами, влияющими на материальный баланс и качество продуктов С — алкилирования, являются давление, температура, объемная скорость сырья, кон — ц нтрация кислоты, соотношения изобутан олефин, кислотахырье и интенсивность перемешивания сырья с катализатором. [c.142]

Массообмен в полидисперсных отстемах. Рассмотрим систему, состоящую из п фракций с диаметром /,( = 1,2,..., и). Обозначим через объемные скорости подачи /-й фракщш. Будем считать, что все параметры с , К/д, Кс к , ф постоянны по высоте аппарата. Рассмотрение проведем для малых задержек диспергированной фазы в том же приближении, что и ранее для монодисперсных систем. В этом приближении материальный баланс с учетом продольного перемешивания по сплощной фазе описьшается системой уравнений [c.247]

Для идеального перемешивания величина g неизвестна. Искомое значение g может бьггь найдено из решения уравнения материального баланса фУс с2в-С2 1) = Уц1сц -Сх (Я)], которое в безразмерной форме с учетом (7.58) преобразуется к трансцендентному уравнению [c.295]

Полное перемешивание по сплошной фазе. При полном перемешивании процесс массообмена протекает при постоянной концентрации сплошной фазы в колонне (У = onst). Изменение концентраций в сплошной фазе происходит скачком в месте ее ввода. Безразмерный скачок концентрации ДУ=1 — У. Уравнения материального баланса для проти- [c.310]

Те же авторы опубликовали метод расчета химических реакторов, основанный па приведенном выше анализе и предположении что поток в непрерывной фазе всегда направлен вверх. Предложенный метод был использован в двух работах при отношении иИ1т1 ниже критического значения (по приведенной выше оценке). В случае С/ > и г авторам потребовались бы граничные условия, соответствующие модели противотока с обратным перемешиванием Интересное предположение о том, что обратное перемешивание газа можно объяснить при рассмотрении материального баланса и учете облака циркуляции, требует более подробного анализа, выходящего за рамки данного раздела. [c.288]

Следует также уделить большое внимание роли облака циркуляции. Как уже было отмечено, если концентрации газа в облаке и пузыре равны, то наличие обратного перемешивания вытекает из соображений материального баланса. Модель Кунии и Левеншпиля может быть полезной, когда концентрация реагента в зоне облако — гидродинамический след принимается промежуточной между концентрациями в пузыре и непрерывной фазе. [c.319]

Для оценки перемешивания используют уравнения нестационарных материальных балансов в изотермических простых модельных системах для инертного вещества — индикатора. Учитывая, что Т = onst и Z/J = О, получим эти уравнения в следующем виде [c.71]

Для реакции последнего типа в аппарате с продольным перемешиванием запишем уравнения материальных балансов по веществам Л и 5 и уравнение теплового баланса (эти уравнения характеризуют нестационарный процесс в реальных реакторах). Для обпщости перейдем к безразмерным переменным [c.168]

Уравнения материальных балансов для реактора идеального перемешивания периодического действия (II,1) и для кубового реактора непрерывного действия (11,12) представляют собой частные случаи уравнения (11,22). Поскольку Ф о и не определены как функции времени, общее решение последйего уравнения не может быть дапо. Для иллюстрации способов решения задач, возникающих при расчете реакторов данного типа, ниже приведены два частных примера. [c.55]

Для вывода распределения времени пребывапня в случае п реакторов с перемешиванием, равных но объему и соединенных в ряд, поступают следующим образом. Предполагают, что в питании первого реактора (рис. 1-8), начиная с определенного момента т = О, вводится трассирующий элемент с постоянной концентрацией С(). При отсутствии химической реакции, в результате которой расходовался бы трассирующий элемент, материальный баланс для реактора п можно заппсать следующим образом [c.38]

Для плотной части слоя рассматриваются два предельных случая полное перемешивание или идеальное вытеснение. Для полного перемешивания, когда l = onst по высоте, материальный баланс в единицу времени для единицы площади слоя высотой Н включает следующие составляющие расход реагирующего компонента пз пузыря в непрерыв- [c.118]

В опытах использовались термостатированные делительные воронки с мешалкой. Изучение фазового равновесия проводилось при температуре —24°, а экстракция сераорганических соединений из дистиллятов — при температуре —13°С. Расход сернистого ангидрида во всех опытах был равен 100% объемных, время интенсивного перемешивания—15 мин, отстой—1,5 ч. Для удаления сернистого ангидрида через экстрактную и рафи-натную фазы барботировался азот, а затем фазы промывались водой до нейтральной реакции. Полученные продукты анализировались, материальный баланс их сводился с учетом потерь, составляюш,их не более 3% вес. Весовое содержание растворителя в рафинатной и экстрактной фазах определялось по разности весов до и после удаления растворителя. Состав рафината и экстракта при изучении фазового равновесия устанавливался газохроматографически. Количественный расчет хроматограмм проводился методом внутренней нормализации. Равновесный состав фаз исследуемой системы в зависимости от содержания в исходном растворе экстрагируемых веществ приведен в табл. 2. В исходном растворе весовое содержание тиофана и ж-ксилола было равным. [c.220]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология