Промывная жидкость скорость

Промывание с применением декантации. Скорость отмывания от веществ, загрязняющих осадок, может быть увеличена, если будет увеличена поверхность соприкосновения частиц осадка с промывной жидкостью. При промывании на фильтре жидкость просачивается по каналам, промываемым ею в толще осадка, и поэтому поверхность соприкосновения последнего с промывной жидкостью невелика. Но если осадок взболтать в жидкости так, чтобы каждая частица его обмывалась со всех сторон промывной жидкостью, скорость промывания осадка резко увеличивается. [c.157]

Промывная жидкость Скорость, потока, л час Степень абсорбции, % [c.326]

Модернизированный вариант Пробоотборника II, Пробоотборник IV, включает некоторые конструкционные усовершенствования, которые расширяют возможности его применения. Он рассчитан на 40 проб, вводимых в чашечках емкостью 0,5 2,0 3,5 4,0 или 5,0 мл. ПрограМ ма отбора пробы обеспечивает последовательное всасывание пробы, воздуха и промывной жидкости. Скорость пробоотбора может изменяться от 30 до 90 проб/ч с шагом 10 проб/ч каждой скорости соответствуют свои сменные кулачки, которые устанавливаются непосредственно на 60-оборотный синхронный двигатель. Для проведения анализов в нестационарном режиме можно использовать кулачок, обеспечивающий скорость 120 проб/ч. Каждой скорости пробоотбора соответствует 11 отношений проба/промывка, перекрывающих диапазон от 9 1 до 1 1. Емкость с промывной жидкостью подпитывается дозирующей системой, что обеспечивает постоянное пополнение объема промывной жидкости и сводит к минимуму влияние остатков предыдущих проб. Пробоотборник IV можно программировать на многократное всасывание одного и того же стандартного раствора в процессе отбора проб- Это позволяет более полно использовать аналитические возможности пробоотборника. Если сигнал измерительного прибора является линейным, для калибровки достаточно одного стандартного раствора. Дополнительно к Пробоотборнику IV поставляется ротационный смеситель, предназначенный для поддержания однородности образцов сыворотки перед всасыванием. [c.141]

Таким образом, глубина проникновения частиц в поры перегородки под действием силы 5, а также способность их вымываться при регенерации являются функцией диаметра пор фильтровального материала, вязкости и размеров частиц исходной суспензии, скорости фильтрования или промывки, а также степени закупорки пор перегородки, характеризуемой пористостью осадка в капилляре. Если увеличение таких параметров, как вязкость промывной жидкости, скорость течения, а также отношение Did, активно влияет на увеличение выталкивающей силы в процессе регенерации и приводит к повышению эффективности этого процесса, то уменьшение пористости осадка, обусловленное его уплотнением, отрицательно сказывается на восстановлении фильтровальных свойств перегородки. Это связано с тем, что с повышением плотности осадка в порах увеличивается прочность сцепления частиц с поверхностью перегородки, определяемая силой трения, а также силами, возникающими при некоторых физико-химических явлениях, таких, как адсорбция, образование на стенках капилляров и вокруг частиц двойного электрического слоя и др. [c.23]

Промывание с применением декантации. Скорость отмывания от веществ, загрязняющих осадок, может быть увеличена, если будет увеличена поверхность соприкосновения частиц осадка с промывной жидкостью. При промывании на фильтре жидкость просачивается по каналам, промываемым ею в толще осадка, и поэтому поверхность соприкосновения последнего с промывной жидкостью невелика. Но если осадок взболтать в жидкости так, [c.125]

Одноступенчатая промывка методом вытеснения на фильтрах периодического действия 210 Одноступенчатая промывка методом вытеснения на фильтрах непрерывного действия 221 Многоступенчатая промывка методом вытеснения на фильтрах непрерывного действия 226 Многоступенчатая промывка методом разбавления с использованием фильтров периодического действия 229 Многоступенчатая промывка методом разбавления с использованием фильтров непрерывного действия 231 Многоступенчатая промывка методами вытеснения и разбавления с использованием фильтров непрерывного действия 242 Другие способы промывки осадков и некоторые способы промывки суспензий 244 Скорость промывной жидкости 244 О практических расчетах операции промывки осадков на фильтрах периодического и непрерывного действия методом вытеснения 245 [c.4]

W —скорость промывной жидкости, М -М -С или М-С [c.8]

На основании результатов проведенной работы были сделаны выводы о том, что влиянием диффузии на процесс промывки можно пренебречь и что скорость промывной воды и толщина промываемого осадка в общем не влияют на вид функциональной зависимости G/Go=/( п.ж/Vo). Однако при промывке осадков диатомита толщиной 0,02—0,03 м и пористостью около 78% наблюдается изменение их структуры, что приводит к увеличению количества промывной жидкости, необходимой для достижения установленной степени извлечения растворенного вещества из осадка. При промывке осадков мела толщиной 0,01 м и пористостью около 38% количество промывной жидкости возрастает по сравнению с количеством ее при толщине осадков 0,02 и 0,03 м. Это объяс- [c.215]

Исследования показали, что процесс промывки можно разделить на три стадии. Во время первой стадии фильтрат вытесняется из пор осадка промывной жидкостью. Эта стадия заканчивается при появлении из пор осадка первых порций промывной жидкости. Если вязкости фильтрата и промывной жидкости приблизительно одинаковы, то в большинстве случаев первая стадия промывки заканчивается при степени насыщения 0,2. Во второй стадии скорость извлечения фильтрата непрерывно уменьшается. При степени насыщения 0,05 наступает третья стадия промывки, скорость которой определяется закономерностями процесса диффузии. [c.217]

Установлено, что основное влияние на процесс промывки оказывает размер частиц осадка (1 и что влияние на этот процесс скорости промывной жидкости, пористости осадка и формы частиц относительно невелико. Для кристаллических частиц значение й равно средней по величине проекции кристалла из трех проекций на взаимно перпендикулярные плоскости. Если осадок неоднороден, то величина с1 соответствует размеру частицы, имеющей среднюю поверхность. При расчете процесса промывки осадка на фильтрах, имеющих перегородки, в порах которых задерживается фильтрат, следует прибавлять его объем к объему фильтрата, находящегося в порах осадка перед началом промывки. [c.217]

Фильтры 1—5 в виде листов или камер со стенками из плотной синтетической ткани подвешены на крановой балке 6, которая может перемещаться вместе с фильтрами в вертикальном и горизонтальном направлениях. Под фильтрами расположены промывные сосуды 7—И с мешалками и рубашками (на рисунке не показаны) последние служат для нагревания суспензии в сосудах горячей водой до 60 °С с целью улучшения условий промывки и повышения скорости последующего фильтрования. Ниже промывных сосудов находятся сборники промывной жидкости /2—/б, которые соединены гибкими трубопроводами с фильтрами. Сборники сооб- [c.229]

СКОРОСТЬ ПРОМЫВНОЙ жидкости [c.244]

Под скоростью промывной жидкости п аналогично скорости фильтрата (или скорости фильтрования) следует понимать объем промывной жидкости, проходящей через единицу поверхности осадка в единицу времени. [c.244]

Если во время промывки с осадком соприкасается слой промывной жидкости, то скорость ее при постоянной толщине слоя осадка может быть определена из уравнения фильтрования (11,11), которое нетрудно привести к виду [c.244]

При условии, что постоянная разность давлений при промывке равна разности давлений в конце фильтрования, а вязкости промывной жидкости и фильтрата одинаковы, скорость промывной жидкости равна скорости фильтрования в последний момент процесса фильтрования, когда толщина слоя осадка достигает наи-больщего значения. Однако сказанное верно лишь в том случае, когда фильтрат и промывная жидкость проходят в осадке по одно- [c.244]

Если промывную жидкость подают на поверхность осадка в виде капель, то определение скорости промывной жидкости осложняется. Можно сказать, что скорость промывной жидкости в этом случае будет до некоторой степени возрастать с увеличением ее расхода. Такой процесс промывки рассмотрен в следующей главе на основе закономерностей движений двухфазного потока жидкость — воздух в пористой среде. [c.245]

Зная количество промывной жидкости и определяя по уравнению ( 1,52) или, в частном случае, по уравнению ( 1,53) скорость промывной жидкости, можно найти продолжительность промывки. [c.246]

Факторы, определяющие закономерности промывки осадков методом вытеснения, зависят от ряда характеристик системы. Так, миграция тонкодисперсных частиц в осадке зависит не только от гранулометрического состава, который обусловлен средним размером частиц отдельных фракций, но и от степени округлости или угловатости частиц, а также от скорости и вязкости протекающей жидкости. Образование трещин связано со свойствами осадка и промывной жидкости, а также с разностью давлений при промывке и степенью сжатия диафрагмой нри частичном обезвоживании (см. с. 283). [c.248]

Модели с застойными пленками. В математическом описании таких моделей принимают, что промывная жидкость протекает по капиллярам осадка, размеры и форма которых неизвестны, в виде сплошных струй, соприкасающихся с пленкой фильтрата, равномерно распределенной по поверхности капилляров толщина пленки фильтрата и коэффициент переноса растворимого вещества из пленки в промывную жидкость также неизвестны. Анализ процесса не изменяется при промывке насыщенного фильтратом или предварительно обезвоженного осадка. Рассмотрим типичное математическое описание, выполненное на основе дифференциального уравнения материального баланса по растворимому веществу с соответствующими граничными условиями в предположении поршневого течения промывной жидкости без продольного перемешивания [270, 271]. При условиях, что сечение потока и скорость промывной жидкости постоянны, получено уравнение, связывающее концентрацию растворимого вещества на выходе из осадка и продолжительность процесса [c.250]

В координатах i—v Для различных наносят семейство кривых по уравнению (VI,54) (рис. VI-20). На лабораторном фильтре периодического действия проводят опыты по промывке водой осадка, например карбоната кальция, от растворимого вещества, например хлорида аммония, при различных толщине осадка и скорости промывной жидкости. При этом отмечают мгновенную концентрацию промывной жидкости в функции времени. Далее выполняют последовательные ступени подбора величин pi и Рг. [c.251]

Для определения скорости промывной жидкости в проточных порах Wn и произведения Sil используют понятие остаточного насыщения Шо, равного отношению объема застойных пор к общему объему пор. Отсюда [c.253]

Исследовано [281] продольное перемешивание при течении воды сквозь слой стеклянных шариков диаметром 63,5—200 мкм, содержащий 20%-ный раствор хлорида аммония. Коэффициент продольного перемешивания определен по экспериментальной кривой в координатах безразмерное время—концентрация хлорида аммония в промывной жидкости. Коэффициент молекулярной диффузии установлен при низких скоростях жидкости. Отмечены стадии поршневого вытеснения и молекулярной диффузии из пленки жидкости у поверхности частиц. Дано математическое описание процесса. [c.257]

Отмечено [282] большое влияние размера частиц и скорости промывной жидкости на закономерности процесса промывки. Указано, что рассматриваемый процесс характеризуется коэффициентом продольного перемешивания, который включает все факторы, влияющие на ход промывки логарифм этого коэффициента находится в линейной зависимости от скорости промывной жидкости в широких пределах значения упомянутой величины. Приведены результаты исследования в области низких скоростей. Установлено, что ниже некоторого значения скорости жидкость, вытесняемая из пор, и промывная жидкость рас- [c.257]

Объем воздуха, продуваемого во время промывки через поры осадка, в данном случае можно подсчитать более простым способом, чем для стадии обезвоживания. Это объясняется тем, что в отличие от стадии обезвоживания скорость движения воздуха во время промывки остается приблизительно постоянной, поскольку скорость поступления промывной жидкости поддерживается неизменной. Таким образом, в указанном случае достаточно определить постоянную скорость движения воздуха и умножить ее на продолжительность стадии промывки. [c.277]

Насыщение осадка влагой в процессе промывки зависит от скорости поступления промывной жидкости и разности давлений, а также от свойств осадка н промывной жидкости. Зависимость отношения скорости движения воздуха при двухфазном потоке к скорости движения воздуха при однофазном потоке от насыщения осадка влагой при промывке и остаточного насыщения выражается уравнением (VI 1,16). Зависимость отношения скорости движения жидкости при двухфазном потоке к скорости ее движения при однофазном потоке от эффективного насыщения осадка влагой при промывке можно получить из уравнения (VII,9) [c.277]

Величину насыщения осадка влагой Шв во время промывки находят из уравнения (VI 1,7). Для этого, выбирая подходящую скорость поступления промывной жидкости и вычисляя по уравнению (VII,10) скорость движения жидкости при однофазном потоке W, из уравнения (VII,19) находят значение т,-, величину Шо определяют опытным путем или вычисляют по уравнению (VI 1,4). [c.277]

Когда цикл состоит из операций фильтрования, промывки и продувки, испытания в основном проводят аналогичным образом. В этом случае по окончании фильтрования вакуум отключают и сборник фильтрата заменяют на сборник промывной жидкости. Затем вакуум снова включают и начинают промывку, причем промывную жидкость в диспергированном состоянии подают с такой скоростью, чтобы поверхность осадка поддерживалась во вполне смоченном состоянии, но не покрывалась жидкостью в виде сплошного слоя. [c.379]

Коэффициент >1 в модели (7.101)—(7.102) отражает как эффект неравномерности профиля скоростей промывной жидкости по сечению осадка из-за случайного характера формы и положения проточных каналов, так и влияние молекулярной диффузии в продольном направлении. Преобладание конвективного механизма переноса примеси в движущемся потоке жидкости над молекулярным переносом позволяет предположить, что коэффициент В в модели (7.100), характеризующий дисперсию участков границы раздела фаз, и коэффициент в модели (7.101), характеризующий продольное перемешивание примеси в проточной зоне осадка, представляют собой одну и ту же физическую характеристику системы, т. е. Во В . [c.397]

Идентификацию предложенной математической модели промывки выполним, исходя из принципа раздельного (независимого) определения коэффициентов модели, путем сопоставления функции отклика системы на гидродинамическое возмущение с функцией, описывающей вымывание примеси из осадка. Коэффициент D и средняя действительная скорость потока жидкости v в объеме осадка определяется из сравнения решения уравнения (7.100) с кривой отклика системы на типовое возмущение по расходу жидкости, например на ступенчатое возмущение. Окончательное распределение свободного порового пространства осадка между фильтратом и жидкостью к моменту начала диффузионной стадии промывки определится по разности площадей под кривой отклика на возмущение по расходу жидкости и под кривой изменения концентрации примеси в промывной жидкости. Располагая информацией о дисперсии границы раздела двух жидкостей, характеризующейся эффективным коэффициентом D, о доле проточных пор осадка /о и характере кривой вымывания примеси из осадка, нетрудно рассчитать коэффициент переноса между проточными и тупиковыми порами осадка но методике обработки концентрационных кривых, рассмотренной выше (см. 7.2). [c.399]

При решении практических задач фильтрования (в частности, на вращающихся непрерывнодействующих фильтрах различной конструкции) иногда нет необходимости определять отношение объема осадка к объему фильтрата и удельное сопротивление осадка. Достаточно, например, установить при данных условиях продолжительность фильтрования, необходимую для получения осадка заданной толщины. Для этого пользуются различными лабораторными листовыми фильтрами [1, с. 68], на которых можно найти также и другие величины, характеризующие работу вращающихся непрерывнодействующих фильтров — скорость промывной жидкости, требуемое количество промывной жидкости, продолжительность продувки осадка воздухом. Кроме того, при помощи таких фильтров можно исследовать условия снятия осадка с фильтровальной ткани. [c.152]

Найдено, что при умеренных скоростях движения промывной жидкости и небольшой высоте слоя осадка величина /Сп уменьшается и эффективносгь промывки ухудшается. Это можно объяснить образованием в тонком слое осадка каналов с увеличенным поперечным сечением, через которые преимущественно проходит промывная жидкость. [c.212]

Общее приближенное уравнение процесса можно вывести, если сложную систему пор мысленно заменить системой параллельных цилиндрических каналов среднего эквивалентного диаметра и принять параболическое распределение скоростей движения фильтрата и промывной жидкости в этих каналах [242]. При этом процесс промывки следует разделить на две стадии первая стадия начинается с момента пропикания промывной жидкости в каналы осадка и заканчивается при появлении из осевой части каналов первых порций этой жидкости начало второй стадии совпадает с окончанием первой и продолжается до прекращения промывки. Следует также принять, что в течение обеих стадий фильтрат и промывная жидкость не смешиваются. [c.218]

Рассмотрены дифференциальное уравнение диффузии и соответствующие граничные условия [249] применительно к движению промывной жидкости в пучке капилляров, расположенных в осадке. Построены теоретические кривые в координатах Уп.ж Уо— См Со для различных значений безразмерного коэффициента диффузии Д=Д//госйУ, где В — коэффициент диффузии, гю — скорость промывной жидкости в капиллярах. [c.225]

Рассмотрена противоточная многоступенчатая промывка осадка ца установке, включающей ряд барабанных вакуум-фильтров с поверхностью 5 м , каждый из которых снабжен бесступенчатым вариатором скорости вращения в пределах 0,2—2 об-мин [254]. Математическое описание процесса, в частности, содержит а) экспоненциальную зависимость, характеризующую уменьшение скорости фильтрования в результате постепенного закупоривания пор ткани твердыми частицами б) довольно сложную зависимость 1=1 (ц, п), где степень извлечения растворимого вещества на -той ступени промывки =Сг+1/с безразмерное отношение г]=КаЬос1 безразмерное время промывки п=У .ж1Уо скорость движения промывной жидкости в порах осадка W=W a +1 и с,- — концентрации растворимого вещества в жидкой фазе осадка после -Ы-ой и -ой ступени К — коэффициент массопереноса, м-с а — удельная поверхность частиц осадка, м -м а — доля сечения осадка, занятая движущейся л(идкостью. Зависимость для I получена на основе дифференциального уравнения в частных производных гиперболического типа [278]. [c.228]

При /1ос=1 СМ и d=lO см значение Репр = 0,5 (1/10 ) =50, что при /) = 10 м соответствует скорости движения промывной жидкости в порах осадка 0,05 см-с или 0,5 мм-с . [c.261]

Аналитически исследована промывка осадков на фильтре с конвективным переносом растворимого вещества в поток промывной жидкости [294]. Рассмотрены, в частности, зависимость концентрации растворимого вещества от продолжительности промывки и скорости промывной жидкости, изменение пористости в результате миграции тонкодисперсных частиц. Приведены результаты опытов по промывке слоя стеклянных щариков диаметром 16 мкм от раствора уксусной кислоты. Отмечено, что для суждения о структуре осадка следует подобрать теоретическую кривую, совпадающую с экспериментальной. Необходимо указать, что содержание статьи изложено недостаточно ясно и следить за развитием мысли ее авторов затруднительно. [c.262]

Пример VI- . Определить значение постоянной в уравнении (VI,2), если во время опыта (см. рис. УМ) скорость промывной жидкости и п = 0Д4Х Х10" м-с , а высота слоя осадка Лос = 0,0127 м. [c.262]

Пример У1-2. Определить длительность второй стадии промывки осадка т", необходимой для уменьшения концентрации растворенного вещества в промывной жидкости от Со = 20 г-л до [,=0,2 г-л при скорости движения промывной жидкости № =0,5X10 м-с и высоте слоя осадка йос=0,025 м, если /Сп=—0,236. [c.263]

В координатах продолжительность операции фильтрования т — объем фильтрата д на основании опытных данных строят кривую <7 = /(т). В точке Я, соответствующей окончанию операции фильтрования, проводят касательную к этой кривой до пересечения с гО ризонтальной осью в точке Q. Из точки В опускают перпендикуляр до пересечения с той же осью в точке Т. Далее используют теоретически выведенное соотношение Хп= (b )TQ, где Тп — продолжительность промывки 7 —отношение объема промывной жидкости к объему фильтрата, определяемое опытным путем с — отношение скорости промывки к скорости фильтрования в конце этого процесса, определяемое также опытным путем или на основании некоторых предположений. [c.293]

Данные, приведенные в таблице, позволяют сделать ряд интересных выводов относительно гидродинамической структуры потоков в порах осадка. Из таблицы видно, что числа Ре (графа 10), определенные для проточных пор осадка гидродинамическим методом, в среднем на порядок превышают значения Ре, рассчитанные по кривым вымывания примеси из осадка (графа И). Такая значительная разница в числах Ре объясняется тем, что расчет Ре по индикаторным кривым отклика на основе однопараметрической диффузионной модели не предполагает деления порового пространства осадка на объем водопроводяпщх, крупных проточных пор и объем тупиковых и не отражает явления переноса примеси. С увеличением давления промывки числа Ре, определенные гидродинамическим методом, уменьшаются. Уменьшение Ре обусловлено более быстрым ростом коэффициента продольного перемешивания В по сравнению с увеличением скорости потока промывной жидкости V (графы 2, 4 и 12 таблицы). [c.401]

Из уравнения (ХУП1,22) следует, что для увеличения скорости промывки вязкость промывной жидкости должна быть по возможности меньше по сравнению с вязкостью фильтрата. Объем промывной жидкости Упр определяется требованиями к качеству осадка и является опытной величиной. Время промывки осадка равно [c.330]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология