Теплопередача конвекцией

Критериальные уравнения при теплопередаче конвекцией. Для определения величины коэффициента теплоотдачи при свободной или вынужденной конвекции пользуются критериями подобия, которые позволяют представить расчетные уравнения в компактной и достаточно общей форме. Коэффициент теплоотдачи обычно входит в критерий Нуссельта [c.162]

ТЕПЛОПЕРЕДАЧА КОНВЕКЦИЕЙ И УВЕЛИЧЕНИЕ (ОРЕБРЕНИЕ) ТЕПЛОПОГЛОЩАЮЩИХ ПОВЕРХНОСТЕЙ [c.58]

Определим тепловую нагрузку нагревательной и реакционной секций. Так как в камере радиации тепло передается в основном излучением, то, пренебрегая теплопередачей конвекцией, можно условно считать, что тепло, выделившееся при сгорании топлива, распределяется между нагревательным и реакционным змеевиками (схему печи см. рис. 6. 6). Принимаем температуру продукта на входе в реакционный змеевик 495° С, а давление 42 ат, тогда [c.119]

Если пренебречь теплопередачей конвекцией, основное соотношение теплового баланса п теплопередачи выразится уравнением [c.86]

Влияние различных факторов на теплопередачу конвекцией. [c.161]

Величину коэффициента А в среднем можно принять равной 2,1. Коэффициент теплопередачи аг имеет единицу измерения Вт/(м К). В качестве тепловой изоляции используют синтетические и минеральные материалы, имеюш,1 е пористую структуру с замкнутыми мелкими порами, в которых исключается теплопередача конвекцией. Как известно, тонкие слои воздуха являются хорошей изоляцией при толщинах, исключающих возникновение свободной конвекции. Такие пористые материалы имеют весьма малые значения коэффициента теплопроводности, что позволяет при определенной толщине слоя изоляции (обычно до 150 мм) и ее конструкции получить большую величину термического сопротивления стенки. [c.174]

С помощью высокого вакуума может быть получена эффективная теплоизоляция, исключающая два существенных способа теплопередачи конвекцию и перенос тепла за счет теплопроводности. Теплопередача через пространство с высоким вакуумом определяется главным образом излучением, переносом тепла остаточными газами и теплопроводностью опорных элементов конструкции [6, 119]. [c.106]

Теплопередача конвекцией к настоящему времени и теоретически, и экспериментально разработана детально, что позволяет достаточно точно рассчитывать частные случаи теплообмена. Задачей общей теории печей является построение на основе фундаментальных положений конвективного тепло- и массопереноса теории конвективного режима работы печей. [c.88]

Разработанная математическая модель нагревательной печи построена по следующему принципу. Описываются и моделируются отдельные процессы - горение топлива в камере радиации теплопередача излучением и конвекцией в камере радиации теплопередача конвекцией и радиацией в камере конвекции подпрограмма расчета доли отгона каждого потока с помощью аппроксимирующего уравнения по двум точкам по температуре выкипания 10 и 50 нагреваемого продукта. [c.113]

Д0— температурная поправка, характеризующая превышение теплопередачи конвекцией над обратным излучением экрана (если А0>О) или наоборот (если Д0<О) [c.504]

Механизму теплопередачи конвекцией в целом и отдельным узким вопросам этой области посвящена чрезвычайно обширная литература. Большая часть теоретических выводов всесторонне подтверждена данными экспериментальных испытаний и поэтому может использоваться с высокой [c.58]

Теплопередача конвекцией экспериментально не определялась и, таким образом, полученные данные относятся к суммарной теплопередаче радиацией и конвекцией. В. А. Успенский [163] в дальнейшем показал, что конвективная теплопередача в условиях горящего факела подчиняется тем же закономерностям, что и при отсутствии горения. Однако указанными опытами не проверялось, в какой степени это относится к случаю горения у раскаленной стенки. [c.232]

Интенсификация теплопередачи конвекцией осуществляется либо за счет применения внешних воздействий (барботаж, электромагнитное перемешивание), либо путем организации нагрева жидкости или газа таким образом, чтобы вызвать интенсивную естественную конвекцию, для которой коэффициент теплообмена обозначим через ав.к. [c.266]

В печах с температурой ниже 1000°, когда нельзя процесс горения осуществлять в рабочем пространстве (термические печи), аналогичный эффект достигается путем интенсификации теплопередачи конвекцией за счет применения вентилятора для рециркуляции газов. Работа таких печей будет происходить по смешанному радиационно-конвективному режиму [c.295]

Интенсивнейшую теплопередачу от весьма тонкого слоя горящего газа к поверхности пока невозможно подтвердить расчетом, используя классические представления об излучении газов или же законы теплопередачи конвекцией, или же, наконец, совместное действие двух видов передачи тепла. [c.338]

Теплопередача конвекцией представляет собой весьма сложный контактный процесс теплообмена, зависящий от большого количества факторов, оказывающих влияние на величину коэффициента теплоотдачи конвекцией (ккал/м час град), входящего в качестве множителя в известную формулу Ньютона, [c.356]

Яр. к — поверхность теплопередачи конвекцией (поверхность радиаптн 1Х труб) в м [c.119]

Теплопередача конвекцией предполагает наличие (перемещающегося вещества, следовательно, она возможна только между телом и текучим веществом. Под текучим веществом следует понимать жидкость, газы и пары. При нагреве твердого и текучего вещества происходит обмен тепла между более нагретыми, т. е. бы-стродвижущимися молекулами, и более холодными. Как в твердом теле, так и в текучем веществе передача тепла производится теплопроводностью. Однако это явление в текучем веществе протекает значительно более интенсивно благодаря тому, что частицы вещества в данном случае являются свободно движущимися. Слои текучего вещества, которые прилегают непосредственно к нагретому твердому телу, нагреваются, благодаря чему они становятся более легкими. Нагретые частицы начинают двигаться, подымаются и не только освобождают место у поверхности твердого тела новым, более холодным частицам, но и переносят с собой тепло в более холодные слои текучего вещества и там его передают дальще. При этом безразлично, происходит ли движение текучего вещества у поверхности нагрева в результате разности температур и, следовательно, удельных весов жидкости (естественная конвекция) или в результате искусственно вызванного и поддерживаемого фактора (искусственная или вынужденная конвекция). Вполне очевидно, что указанные рассуждения применимы как для процесса нагрева, так и для процесса охлаждения. Оба случая имеют одинаковое техническое значение в обоих случаях закономерности конвективного теплообмена оказывают решающее влияние на механизм теплопередачи. Не зная их, нельзя рассчитать количество передаваемого тепла. [c.28]

В настоящее время нагрев стенок трубчатого реактора производится главным образом за счет теплообмена изл ением, а теплообмен конвекцией играет ничтожную роль, так как коэффициент теплопередачи от дымового газа при атмосферном давлении с греющей стороны относительно низок. Появились предложения сжигать отопительный газ под давлениелг [5], в этонг случае коэффициент теплопередачи конвекцией возрастет пропорционально давлению. Улучшатся и условия работы реакционных труб, поскольку снизится перепад давления внутри реакционной трубы и вне ее. [c.136]

Лучистое тепло эффективно передается при охлаждении дымовых газов до 1000—1200 К. Снижение температуры дымовых газов до более низких значений часто бывает неоправданным, так как при этом радиантная пове)зхность работает с пониженной теплонапряженностью поверхности нагрева и требуется значительно увеличить поверхность радиантных труб. Эффективность теплопередачи конвекцией в меньшей степени зависит от температуры дымовых газов. Конвекционная поверхность использует тепло дымовых газов и может обеспечить их охлаждение до температуры, при которой значение коэффициента полезного действия аппарата будет экономически оправданным. [c.505]

Часто в вертикальных цилиндрических печах (рис. 20. 52) со-оруясается подвесной конус, назначение которого увеличить излучающую цоверхиость неэкранированной кладки и снособствовать увеличению скорости движения дымовых газов при выходе их из почи, где нуиболсе низкая температура и где желательно усилить теплопередачу конвекцией. С этой /ке целью иногда в печах такой конструкции верхняя часть труб имеет ребра, увеличивающие поверхность соприкосновения с дымовыми газами и усиливающие подвод тепла конвекцией. [c.525]

Интенсивность теплопередачи конвекцией зависит от скорости смывания частиц газом, т. е. теоретически она могла бы быть одинаковой для стационарного и кипящего слоев (при одних и тех же относительных скоростях потока), но в состоянии псевдоожиження частицы находятся в более благоприятных условиях контакта с газовым потокол , который распределяется более равномерно. Кроме того, большое значение приобретает перенос тепла посредством теплопроводности кипя-щих> твердых частиц для частиц неподвижного слоя (особенно пористых) этот фактор очень мал. [c.77]

Гм, делят все поле диаграммы на верхнюю и нижнюю части, причем верхняя часть диаграммы — это лбласть доминирования теплопередачи конвекцией, а нижняя — радиацией. [c.90]

Напряженность топочного пространства доходит до 75 ООО ккал м час. Г[ечи такого тина поставляются на нефтезаводы смонтированными. Для усилеиия теплопередачи конвекцией трубы верхней четверти печи снабжены продольными ребрами. Подвешенный вверху огневого нагревателя конус из жароупорной стали способствует равномерному нагреву змеевика и обеспечивает высокую скорость дымовых газов в этой части печи, а следовательно, и высокую [c.307]

Определенная экспериментально величина коэффициента теплопередачи конвекцией а для титана оказалась равной 1 200— 1 300 ккал1м град ч. С учетом этого тепловой поток конвекции от жидкого металла к гарниссажу в общем виде можно определить как [c.199]

С увеличением размеров радиантной поверхности по сравнению с конвекционной температура дымовых газов как в ра диантной камере, так и над перевалом понижается, поэтому теплонапряженность поверхности нагрева радиантной и кон векционной секций уменьшается. При этом уменьшение тепло--напряженности радиантных труб происходит более интенсивно, чем конвекционных. Это объясняется тем, что теплопередача радиацией в соответствии с уравнением Стефана — Больцмана пропорциональна разности четвертых степеней абсолютных тем- ператур, а теплопередача конвекцией — первых степеней. Поэтому снижение температуры дымовых газов в печи более резко сказывается на теплопередаче радиацией. [c.485]

Псевдоожиженный слой характеризуется высокой интенсивностью перемешивания частиц и значительной теплопередачей от слоя к газу или наоборот. Интенсивность теплопередачи конвекцией зависит от скорости омывания твердых частиц газом, т. е. теоретически она могла бы быть одинаковой для стационарного и псевдоожиженного слоев (при одной и той же относительной скорости потока), но состояние псевдоожижения более благоприятно для контакта частиц с газовым потоком, который распределяется более равномерно. Кроме того, большое значение приобретает перенос тепла за счет теплопроводности псевдоожнженных твердых частиц для частиц неподвижного слоя, особенно пористых, этот фактор очень мал. В итоге коэффициент теплопередачи в псевдоожиженном слое весьма значителен — он составляет от 1047 до 1673 кДж/(м2.ч-К), т. е. 250—400 ккал/(м -ч-°С). [c.31]

Эффективность теплопередачи конвекцией в меньшей степени зависит от температуры дымовых газов, поэтому таким способом тепло передается, когда передача тепла излучением оказывается недостаточно эффективной. Таким образом, конвекционная поверхность использует тепло дымовых газов и обеспечивает их охлаждение до температуры, при которой величина коэффициента полезного действия аппарата будет экономически оправданной. Если тепло дымовых газов может быть использовано для иных целей, например, для подогрева воздуха или для производства водяного пара, то либо наличке конвекционной поверхности для нагрева сырья не является обязательным, либо размеры этой поверхности могут быть существенно уменьшены. При небольшой производительности иногда применяют печи без конвекционной поверхности, более простые в конструктивном отпошеиии, но обладающие невысоким коэффициентом полезного действия. [c.128]

Более общее уравнение для определения коэффициента теплопередачи конвекцией выведено Кольберном [2] [c.58]

В связи с этим большой интерес вызывают методы повышения эффективности использования топлива. На протяжении длительного периода к. п. д. печей определялся главным образом отношением поверхностей конвекционной и радиантной секций нечи. При приемлемых коэффициентах лучистого тенлообмена в пределах 27 ООО—41 ООО ккал/м час ш низком коэффициенте теплопередачи конвекцией — всего 5400 —6800 ккал1м час (в зависимости от температуры поступающего в печь потока) — затраты на дополнительную поверхность труб, необходимую для достижения максимального к. н. д. нечи, оказываются весьма значительными. Поэтому в условиях обострившейся конкуренции возникала опасность, что к. п. д. нечей снизится до минимума, если со стороны нефтепереработчиков не будут выдвинуты соот- [c.64]

Широкое внедрение труб с развитой поверхностью, пригодных для при- менения в зонах высоких температур, часто встречаюн ихся в конвекцион- ных секциях, явилось важным шагом в направлении более рационального использования тепла. Возможность увеличить средний коэффициент теплопередачи конвекцией в 3—4 раза нри умеренном увеличении капиталовложений стимулировала широкое принятие требований о повышении термического к. н. д. печей в нефтеперерабатываюш ей, нефтехимической и газобензиновой промышленности. Тем не менее увеличение теплопередачи конвекцией для достижения максимальной эффективности использования топлива ограничивается температурой постунаюш его в печь сырья. Минимальный практически возможный перепад температур между выходящими продуктами сгорания и поступающим жидким сырьем, принимаемый для осторожности равным 42—55° С, четко лимитирует максимальную эффективность, которая может быть достигнута при любых условиях процесса. Это, в частности, справедливо применительно к печам любых высокотемпературных процессов, например каталитического риформинга. [c.65]

Расчетное определение дымообразования, светимости пламени и излучения связано с весьма большими трудностями. Работы, проведенные на экспериментальной станции в Иймюйдене, дают некоторые основания для расчетного онределения этих факторов, но в этой области остается еще очень много неизвестного. Разумеется, если потери излучения велики, то температура струи будет снижаться, и показатели, основывающиеся на первых расчетных онределениях температуры, потребуют пересмотра. Если известны гидравлические характеристики и температура среды, то расчетное определение теплопередачи конвекцией к стенкам не встретит затруднений. [c.340]

Конвективный режим внутреннего теплообмена, т. е. режим, при котором доминирует теплопередача конвекцией, характерен для нагрева жидкостей и газов, находящихся в движении. Он нередко сочетается с поступлением тепла от пламени в толщу жидкости или газа за счет радиации однако в условиях внутренней задачи значение этой радиационной составляющей обычно имеет подчиненный характер и может быть учтено с помощью поправочного коэффициента. Это объясняется тем, что при нагревании жидкости лучистая энергия в значительной мере поглощается поверхностными слоями (жидкое стекло), а при нагреве относительно тонких слоев гомогенных газов их поглощательная способность по абсолютной и относительной величине очень мала. С другой стороны, внутренняя задача в лучепрозрач-ных средах осложняется явлением переизлучения, т. е. лучистым теплообменом между различными слоями частично лучепрозрач-ной нагревающейся жидкости. Для этого случая теплопередачи будем пользоваться коэффициентом а в, л. [c.266]

В условиях вынужденной конвекции, как следует из уравнения (216), определяющим комплексом является критерий Рейнольдса и поэтому интенсивность теплопередачи конвекцией зависит ог скорости движения потока относительно поверхности нагреза. [c.359]

Динамика регулируемых систем в теплоэнергетике и химии (1972) -- [ c.105 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Кн.1 (1981) -- [ c.265 , c.266 , c.268 , c.269 , c.278 , c.300 ]

Переработка нефти (1947) -- [ c.246 , c.247 ]

Основные процессы и аппараты Изд10 (2004) -- [ c.260 , c.275 ]

Переработка полимеров (1965) -- [ c.214 , c.222 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 3 (1966) -- [ c.363 , c.364 , c.388 , c.393 ]

Разделение воздуха методом глубокого охлаждения Том 2 (1964) -- [ c.387 ]

Основные процессы и аппараты химической технологии Издание 8 (1971) -- [ c.274 , c.290 ]

Процессы и аппараты нефтегазопереработки Изд2 (1987) -- [ c.117 , c.130 ]

Процессы и аппараты химической технологии Издание 5 (0) -- [ c.363 , c.364 , c.388 , c.393 ]

Справочник инженера-химика Том 1 (1937) -- [ c.158 , c.180 , c.212 ]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология