Расход газа в адсорбере

Исходные данные расход газа 0 г=40 000 м ч, давление газа на входе в адсорбер Р=3,0 МПа, температура = 30 С, точка росы осушенного газа /р = минус 60 °С, продолжительность цикла адсорбции т = 6 ч (т. е. число циклов в сутки равно 4), средний диаметр частиц адсорбента [c.290]

Проанализируем схемы, приведенные на рис. 3.1, 3.2, 3.5, 3.7, которые предусматривают регенерацию сухим газом со сбросом газа регенерации до сепаратора на линии осушки. С точки зрения качества регенерации адсорбента такой способ наиболее безупречен, но требует наибольших энергетических затрат для циркуляции газа, т.к. необходимо создавать перепад давления, превышающий перепад в линии осушки и линии регенерации вместе взятые. При проектных режимах в таких схемах (установки Медвежьего) перепады в линиях осушки и регенерации приблизительно равны, следовательно, необходимо создавать перепад, превышающий двойной перепад в линии регенерации. Кроме этого, циркуляция газа осуществляется по кольцу схема регенерации- схема осушки- схема регенерации, и по )тому создается дополнительная нагрузка по расходу в адсорбере, находящемся на осушке. Обычно это неучтенный расход, т.к. отбор газа регенерации находится до узла замера. При понижении давления и переходе на схему регенерации с использованием перепада на ДКС роль компрессора выполняет газоперекачивающий агрегат (ГПА). В данном случае дополнительная нагрузка по расходу основного газа за счет газа регенерации приходится не только на адсорберы, но и на ГПА. [c.24]

Иэ материального баланса следует, что средний расход газа на выходе из адсорбера составит 542— (6,47 -Ь 0,017) 2 = = 529 кг/ч. [c.72]

Затем адсорбер погружают в склянку с водой при 25° С и термостатируют (положение I). Одновременно добиваются установления постоянного расхода газа-носителя 10 см мин. [c.93]

Высокотемпературной регенерации предшествует нормальная регенерация, после завершения которой включают электроподогреватель и температуру азота на входе в адсорбер постепенно доводят до 200—220° С. Регенерацию ведут до тех пор, пока при заданном расходе газа температура на выходе из адсорбера не будет оставаться постоянной (но не менее 120—150° С) в течение двух часов. [c.115]

Природный газ, содержащий сероводород, перед переработкой подвергается адсорбционной очистке цеолитами марки А. Рассчитайте продолжительность действия адсорберов, наполненных 35 т цеолитов, если расход газа составляет 140 000 (н)м /сут, концентрация в газе 2,2 г/(н)м адсорбционная активность цеолитов по НгЗ 14 % от массы адсорбента. [c.95]

Очистка генераторного газа от сероводорода производится адсорбцией на активном угле. Определите продолжительность работы адсорбера, заполненного 7350 кг угля, если его адсорбционная активность по сероводороду равна 800 г/кг, расход газа на очистку составляет 6350 (н)м /ч, а содержание HjS в газе до очистки равно 3 г/(н)м и после очистки 10 мг/(н)м . [c.95]

Аналогичным образом можно исследовать динамические свойства адсорбера при наличии возмущений расходов газа или твердой фазы, а также при наличии возмущения свободного сечения провальной тарелки. [c.243]

Расход газа, м 1ч............... Температура в адсорбере, °С. ........ Давление в адсорбере (абс.), ат. ...... Влагосодержание поступающего газа, г м . . . Число Рейнольдса. . ............. 171 35,2 6,6 3,56 1410 94.6 35.6 6,4 3,86 752 89,5 42,8 8,4 4,07 740 169.8 37,7 6,6 0,91 1400 [c.34]

Блок осушки состоит из 4 адсорберов диаметром 3,6 м, высота слоя цеолитов также 3,6 м. В адсорберы в общей сложности загружено 112 т цеолита КаА. В поток осушаемого газа параллельно включены 3 адсорбера. Длительность стадии осушки в каждом адсорбере составляет 36 ч. Стадия регенерации включает нагрев (8 ч) и охлаждение (4 ч). Расход газа на регенерацию равен 360 тыс. мз/сут. Обпщй расход тепла 5,28-Ю Дж/ч (1,26-109 кал/ч). Направление потоков в стадии осушки и регенерации — обратное. Перепад давления при прохождении газового потока через слой адсорбента в стадии осушки равен 53,2 кПа (400 мм рт. ст.). Капиталовложе-еия в установку, включая стоимость цеолитов, составляют 640 тыс. долл. [c.377]

Адсорберы представляют собой цилиндрические вертикальные аппараты. Процесс осуществляется в две стадии адсорбция и регенерация. Постоянство расхода газа в стадии очистки достигается с помощью ресивера, соединенного с адсорбером. Переключение адсорберов с адсорбции на регенерацию и обратно производится автоматически прн помощи пневматических соленоидных задвижек. Снижение давления в процессе регенерации обеспечивается вакуумными насосами с трехфазными электродвигателями мощностью 22 кВт и частотой вращения 72-10 с 1 (1200 об/мин) при напряжении 380 В. [c.406]

Чтобы снизить расход газа на десорбцию, иногда очистку проводят в адсорберах с внутренним подводом тепла при таком оформлении процесса расход газа на регенерацию составляет 2—5% всего пропущенного газа. [c.415]

Усредненные расходы по адсорберам за время работы текущей зафузки составляют от 120 до 250 тыс.м ч в зависимости от нагрузки по установке. Давление составляет от 4,5 до 5,5 МПа при осушке, а температура - от 17 до 25°С. Текущие параметры по расходу и давлению будут значительно снижаться в процессе эксплуатации месторождения. Температура, по-видимому, также будет снижаться по истечении времени из-за возможности более интенсивно применять ABO газа после ДКС, так как смягчаются условия гидратообразования. [c.20]

Переключение газоперекачивающих агрегатов (ГПА), особенно повторные пуски ГПА в результате резкого увеличения расхода газа влекут за собой выброс (вынос) сконденсировавшейся жидкости из ABO газа в адсорберы на силикагель, вызывая преждевременное разрушение адсорбента и повышение гидравлического сопротивления его слоя. [c.41]

Одним из решений задачи увеличения срока службы силикагеля (динамической емкости силикагеля) является проведение стадии десорбции с понижением давления на завершающем ее этапе. Сущность предлагаемого процесса регенерации заключается в том, что стадия десорбции разбивается на два этапа. На первом этапе процесс ведется по обычной схеме, т.е. стадия нагрева адсорбента проводится до окончания. Затем в адсорбере плавно снижается давление до величины 0,9-1,0 МПа и регенерация (нагрев) продолжается 3-4 ч при расходе газа 7,1-7,2 тыс.м /ч. Физический смысл процесса состоит в том, что при снижении давления и практически неизменной температуре достигается снижение парциальных давлений остаточных углеводородных компонентов, вследствие чего происходит более интенсивное испарение молекул из пор адсорбента. Регенерация при сбросе давления должна проводиться периодически. [c.49]

Принимают фиктивную скорость обрабатываемых газов в адсорбере у=0,3...0,5 м/с, по заданному расходу газов подсчитывают диаметр аппарата и подбирают ближайший типоразмер адсорбера выбранной конструкции. По конструктивным характеристикам аппарата подбирают приемлемую высоту слоя адсорбента. [c.393]

Конец периода постоянной добычи (1991-1994 гг.) и начало периода падающей добычи (1995-2000 гг.) характеризуется превышением суммарных нагрузок по влаге по сравнению с проектными [3], хотя расходы газа в этот период составляют 75% до 45% от проектного. Это происходит вследствие увеличения влагосодержания на входе в установку при понижении давления. Этот же период характеризуется увеличением перепадов по всем частям схемы осушки (естественно и в адсорбере) и увеличением линейных скоростей. [c.55]

Для обеспечения регенерации за такое же время, как и при проектных режимах, необходимо постепенно повышать расход газа регенерации, так как разница энтальпий на входе и выходе адсорбера при понижении давления несколько уменьшается. Вследствие [c.55]

В работе [3] приведены расчеты имеющихся перепадов (согласно проекта разработки) и необходимых по линии регенерации для обеспечения расхода. Расчеты показывают, что уже в 1993-1994 гг. циркуляцию газа невозможно было осуществить по принятой схеме регенерации. Необходимо снова применять компрессоры газа регенерации, а в дальнейшем, возможно, применять регенерацию сырым газом (с компрессорами и без компрессоров). Таюке в [3] приведены расчеты совместимости процессов по годам эксплуатации до 2010 г. Влагосодержание газа определялось по входным параметрам газа до ДКС. Коэффициент изменения динамической емкости рассчитывался в зависимости от линейных скоростей и температуры газа при осушке. Расчеты проводились на пять значений динамической емкости 0,19 0,15 0,11 0,09 0,07, на режимах, согласно проекта разработки. В случае совместимости процесса рассчитывалось возможное сокращение расхода газа регенерации (из-за запаса времени) и предполагаемый срок работы адсорбента. В случае несовместимости процесса рассчитывалось необходимое сокращение суточного и среднегодового расхода или увеличение загрузки адсорбера до 19 т и необходимое увеличение расхода газа регенерации. Как альтернативный вариант рассчитывалось необходимое снижение температуры на входе в установку после ДКС. [c.57]

Расход газа Давление, ата Температура, °С Длительность цикла, ч Скорость газа в адсорбере, м, с В конце срока эксплуатации Направление потока сверху 250 77 14-16 12 -35 0,15 силикагеля (ч вниз. 8,1 78,5 180-210 8 -20 зрез 2 года). 8,1 78,5 До 50 4-6 [c.92]

Понижение температуры (даже кратковременное) в слое адсорберов ниже 360 С приводит к капиллярной конденсации сырья и преждевременной потере активности цеолитов. Температурный предел, при котором возможна капиллярная конденсация, зави сит от фракционного состава сырья, расхода газа-носителя, а также от колебаний давления. [c.242]

На рис. 163 показана принципиальная технологическая схема установки осушки газа адсорбентами. На этом рисунке один адсорбер находится на стадии осушки, а в другом в это время происходит регенерация адсорбента. Газ для регенерации отбирается из газопровода подачи сырого газа на установку, проходит скруббер, где из него улавливаются жидкие и твердые примеси, редуцирующий вентиль и далее следует по системе регенерации. В большинстве установок для контроля расхода газа регенерации устанавливаются расходомеры. Для переключения адсорберов с одного цикла на другой применяются таймеры (контроль процесса времени). В двухадсорберной схеме адсорберы переключаются последовательно с осушки на регенерацию и т. д. Если установка состоит из трех или более адсорберов, то последовательность их переключения будет различной. Газ регенерации обычно следует через адсорберы снизу вверх, а осушаемый газ — в противоположном направлении. Благодаря [c.242]

Период О — охлаждение адсорбента Охлаждение адсорбента производится от температуры до температуры Гд с помощью потока сырого газа, имеющего температуру ТТемпература должна быть не ниже 50° С (с целью уменьшения насыщения слоя влагой во время охлаждения). Расход газа на охлаждение равен расходу газа на регенерацию. Количество тепла, выводимое из адсорбера во время охлаждения, равно сумме следующих теплот [c.254]

В бескомпрессорный период эксплуатации постепенно снижение давления на входе в установку приводит к тому, что расходы по установке падают значительно ниже Г роектных. Из-за наличия времени ожидания в адсорберах можно предусмотреть параллельное включение адсорбера, находящегося в ожидании, к адсорберу, в котором происходит осушка. В результате снижается гидравлическое сопротивление цеха и увеличивается расход газа. Так как вследствие этого уменьшается общее гидравлическое сопротивление системы пласт-выходной коллектор, увеличивается расход по усгановке. [c.9]

В двухадсорберных схемах подготовки газа, где обычные расходы газа регенерации составляют 3-4% от потока газа осушки ( например, установки месторождения Медвежье), минимальная емкость силикагеля составляет 7%. Отработка силикагеля до этой емкости наступает обычно чq5eз 2,5 года или 30 мес. (при проектных условиях работы установок месторождения Медвежье). Минимальные циклы при этом (как расчетные так, и фактические) составляют 12+8+4+0 часов. При емкостях адсорбента выше 7% (до 20-21%) адсорберы обычно работают с временем ожидания и для емкости 21% оно составляет при проектных режимах (Р= 7,5 МПа и Т= 293 К) около 17-18 часов. При этом использовать время ожидания для включения другого адсорбера не представляется возможным, т.к. линия осушки и линия регенерации рассчитаны на работу одного адсорбера в осушке. [c.21]

На малых значениях динамической емкости силикагеля, кроме всего вышеуказанного, имеем экономию газа регенерации. Это имеет место благодаря большей длительности процесса адсорбции в радиальном адсорбере. Во фронтльно.м адсорбере при емкостях 0,07 и ниже необходимо увеличение расхода газа регенерации для обеспечения процессов осушки. [c.37]

Рекомендуется периодически, не реже одного раза в квартал, проводить высокотемпературную регенерацию газом, подогрётым до 200° С, при этом регенерация должна производиться до постоянной температуры (но не ниже 120—150° С) и заданном расходе газа на выходе из адсорбера в течение 2 часов. Указанную регенерацию можно проводить только в том случае, если конструкция и материал адсорбера допускают, повышение температуры до 200—220 С. [c.309]

Цеолиты отличаются очень большой скоростью поглощения влаги. Высокая степень осушки поддерживается практически в течение всей стадии. Повышение влагосодержання в конце стадии наступает не постепенно, как это наблюдается в случае применения других твердых поглотителей, а резко и быстро. Вследствие такого характера выходных кривых удается почти полностью отработать адсорбционную емкость слоя. Динамическая активность даже относительно небольшого слоя цеолитов близка к равновесной статической активности. Разница между этими величинами в цеолитовых адсорберах не превышает 10—15%. Благодаря высокой скорости поглощения воды акт адсорбции осуществляется в работающем слое небольшой высоты (обычно меньше 10 см). Следовательно, появляется возможность конструировать более компактные осушающие установки. Цеолиты позволяют вести осушку при высоких скоростях газового потока и тем самым значительно интенсифицировать процесс. Так, изменение скорости расхода газа с0,4 до 1,5 л/(см -мип) (что соответствует скоростям, применяемым в промышленных 24 [c.371]

Испытание процесса осушки природного газа цеолитами NaA (без связующего), выполненное в промысловых условиях [9] на установке производительностью по газу 2000 м /ч при дав-ленпи 5-10вПа (50 кгс/см ) и температуре исходного насыщенного водой газа 23—30 °С, позволило установить, что точка росы осушенного газа составляет около —50 °С, а влагоемкость цеолита 13—15 т/100 г. Для регенерации был использован сухой газ (точка росы —35 °С) прп температуре (на входе в адсорбер) 300 °С под давлением 5-10бПа (50 кгс/см ), удельный расход газа регенерации был равен 2,7—2,8 мз/ч на 1 л цеолита, а продолжительность регенерации 13—14 ч. В этих условиях остаточная влажность цеолита была в пределах 3,4— 3,7% (масс.). [c.375]

Регенерацию адсорбента в адсорберах 3 и 4 проводят частью сухого газа, получаемого в блоке низкотемпературного разделения 8. Расход газа на регенерацию составляет 1,4 млн. мз/сут. Между адсорберами 3 и 4 устаиовлен нагреватель газа 5. Газ регенерации после его охлаждения в холодильнике 6 и отделения влаги в сепараторе 7 примешивают к магистральному газу. Метод одновременного удаления примесей из исходного газа является экономически более выгодным, чем очистка и осушка полученных продуктов. [c.409]

Цеолитовые адсорберы для доочистки газа от меркаптанов размещают после аминовых установок [40. Вследствие высокой адсорбционной способности цеолитов по меркаптанам, экономические показатели адсорбционных установок благоприятны. При переработке в сутки 2,25 млн. м газа, содержащего 1 г меркаптанов в 1 м , установка имеет 2 адсорбера с загрузкой 13,5 т цеолита в каждом. Расход газа на регенерацию составляет 80 тыс. м /сут. Значения адсорбционной способности цеолитов СаА и NaX по изоамилмеркантану приведены в табл. 19-4. [c.417]

Важной стадией всего адсорбционно-десорбционного цикла является восстановление активности адсорбента, т.е. его регенерация. Так как процесс регенерации основан на снижении емкости адсорбента и равновесного давления адсорбтива над ним при повышении температуры, то основными параметрами, определяющими интенсивность процесса, являются расход и температура газа на входе в адсорбер и выходе из него (см.табл.1). Важно учесть особенности эксплуатации адсорбента при первых циклах регенерации. Первый цикл подогрева вновь загруженного адсорбента проводится с расходом газа 8100 м /ч снизу вверх. Достигнув температуры низа десорбера (адсообера) 120°С, дальнейшее повышение ее осуществляется на 15 С в час. Подогрев адсорбента [c.10]

При больших значениях перепадов в адсорберах в беском-прессорный период эксплуатации возможны потери добычи газа, так как перепад давления вход УКПГ - выход УКПГ может не хватить для обеспечения нужного расхода через адсорбер и по отдельным адсорберам, в которых наиболее разрушен силикагель, происходит естественное снижение расхода. [c.39]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология