Время пребывания частиц

Рассмотрим систему, состоящую из двух последовательно расположенных реакторов, предварительно обозначив через т расчетное время пребывания частиц в обоих из них. Тогда при некотором времени т < т, проведенном частицей в первой ступени, время пребывания во второй ступени будет равно т — т. Если гр (т 1т) т и гр (т — т /т) х X й (т — т ) — вероятности пребывания частицы в каждой ступени, то вероятность пребывания в обеих ступенях равна их произведению [c.28]

ВЛИЯНИЕ ПРОДОЛЬНОГО ПЕРЕНОСА ПА ДВИЖУЩУЮ СИЛУ ПРОЦЕССА И ВРЕМЯ ПРЕБЫВАНИЯ ЧАСТИЦ В РЕАКТОРЕ [c.72]

Другой тип модели с застойными зонами предложен Тернером [143]. В этой модели слой насадки в реакторе гидравлически рассматривается как совокупность сквозных параллельных каналов с повышенной скоростью движения и отходящими от них боковыми тупиковыми зонами— карманами (рис. 25). В результате этого объем потока, проходящего через реактор, как бы делится на две части в параллельных каналах и в карманах . Время пребывания частиц в карманах практически бесконечно, так как перемещение их осуществляется за счет молекулярной диффузии. Поэтому для правильного определения времени пребывания частиц в реакторе необходимо отыскать доли объема в насадке, приходящиеся соответственно на каналы и карманы [c.78]

Время пребывания частиц катализатора в турбулентном плотном слое неодинаково. Некоторые частицы находятся в нем короткий промежуток времени, другие — длительный период и, наконец, третьи — более или менее близкий к тому периоду, который соответствует расчетному среднему времени (бср) пребывания их в слое. Этот период (бср сек.) равен частному от деления весового количества (И кг), находящегося в псевдоожиженном слое ката шзатора [c.144]

F- и С-кривые имеют определенный вероятностный смысл. Так, s t)—функция плотности распределения s t)dt — доля потока, частицы которого пробыли в аппарате время от t до t+di, показывающая вероятность того, что время пребывания частиц потока в аппарате находится в интервале [ , t+dt] F(t)—вероятность того, что частицы потока находятся в аппарате в течение времени [c.37]

Напомним, что первый начальный момент п-й ячейки представляет собой среднее безразмерное время пребывания частиц потока. Подставив значение в уравнения (1У.55), записанные для =1, находим выражение для первого начального момента /г-й ячейки [35]—уравнение (1У.39). [c.98]

При 2=1 уравнение (1У.189) определяет безразмерное среднее время пребывания частиц потока рассматриваемой фазы в аппарате [c.135]

Границей точности для выражения (1,83) Данквертс считает величину Ре > 4. Для практических случаев достаточно, чтобы Ре > 50. Если приведенное время 0 = tjz t — действительное время пребывания какой-либо частицы, т — среднее время пребывания частиц) достаточно велико, а перемешивание полное, то для средних концентраций при Ре > 8 решение основного дифференциального уравнения, полученное Яги является достаточно точным [c.40]

Несмотря на то, что рабочая разность температур и коэффициенты теплоотдачи, несомненно, намного выше в фонтане, нежели в кольцевой зоне, время пребывания частицы в фонтане составляет ничтожно малую долю от времени ее нахождения в кольцевой зоне. Таким образом, можно утверждать , что теплообмен происходит, главным образом, в кольцевой зоне . В таком случае определяющей [c.646]

При непрерывной работе можно ожидать получения гранул широкого гранулометрического состава за счет неравномерного времени пребывания частиц, соответствующего полному перемешиванию в слое. Однако на практике во время фонтанирования происходит сепарация частиц по размеру так что может быть получен однородный по размеру продукт. С другой стороны, Романков и Рашковская применяли в фонтанирующем слое пневматический классификатор, непрерывно возвращающий в грануля-тор мелкую фракцию продукта. Использование ряда последовательных аппаратов фонтанирующего слоя также позволяет выравнять время пребывания частиц в системе. [c.652]

Обжиговый газ с температурой 900—950 °С выводится через газоход, расположенный в нижней части печи, и поступает в котел-утилизатор, затем в электрофильтр и в последующую аппаратуру сернокислотной спстемы. Исследования УНИХИМа показали, что установка газохода со стороны форсунки при радиальном подводе вторичного воздуха позволяет снизить унос пыли в 4—5 раз. Вторичный воздух вводится на расстоянии 2600 мм от экрана через фурмы, устанавливаемые радиально или тангенциально. Тангенциальный ввод вторичного воздуха позволяет создавать организованное движение частиц внутри печи. Время пребывания частиц в объеме значительно увеличивается. При скорости выше 20—25 м/с появляется опасность шлакования боковых стенок, что приводит к резкому повышению пылеуноса. При радиальном вводе вторичного воздуха создаете беспорядочное движение частиц, но достигается лучшее использование объема печи. [c.45]

Первый момент характеризует среднее время пребывания частиц в аппарате. Второй момент (дисперсия) определяет разбросанность значений функции распределения относительно среднего времени пребывания, Третий момент описывает асимметрию при скошенности функции распределения. Указанные моменты используются для непосредственного расчета продольного перемешивания в промышленных аппаратах. [c.185]

Нулевой момент соответствует площади под кривой распределения и для нормированной функции распределения равен единице. Первый момент характеризует среднее время пребывания частиц в аппарате. Второй центральный момент (дисперсия) определяет разброс значений функции распределения относительно среднего времени пребывания. Третий, центральный, момент описывает асимметрию или скошенность функции распределения. Четвертый момент характеризует островершинность или крутизну этой функции и т. д. Указанные моменты используются также при [c.214]

Таким методом могут быть найдены два основных параметра процесса смешения плотность распределения времени пребывания, или С-кривая, и интегральная оценка распределения времени пребывания, или F-кривая. По этим характеристикам можно определить среднее время пребывания частицы в системе и дисперсию распределения [c.450]

Влияние сегрегации. Для установления модели при наличии смешения недостаточно знать кинетику и вид выходных кривых (отклик системы), характеризующих время пребывания частиц в реакторе, так как для объяснения механизма смешения в реакторе необходимо еще знать уровень смешения в системе (микро- или макроуровень), от которого зависит химическое взаимодействие. [c.106]

Изучая поведение полидисперсной ФХС в декартовой системе координат (которые принимаются за внешние координаты) и выбирая в качестве внутренних координат такие определяющие физикохимические характеристики частиц дисперсной фазы, как время пребывания частицы в аппарате х, характерный линейный размер частицы I, концентрация к-то ключевого компонента в частице с ., температура Т, плотность р, вязкость 1, можно на основе уравнения (4) построить стохастическую модель полидисперсной ФХС в виде [13] [c.15]

С точки зрения однородности распределения времени пребывания все реальные системы можно разделить на две группы системы, в которых среднее время пребывания частиц в различных точках потока приблизительно одинаково, и системы с ярко выраженной неоднородностью распределения среднего времени пребывания. К последним относятся потоки с застойными зонами, проскоками, байпасированием и другими неоднородностями возрастных характеристик в объеме системы. [c.207]

Здесь t = VIQ — среднее время пребывания частиц в системе V — объем ячейки перемешивания Q — объемная скорость потока (), с ) — концентрация вещества па входе в аппарат и в самом аппарате. В момент --О на вход системы подано возмущение типа 8-функции. [c.243]

Здесь Сз—размер зародыша Т(—среднее время пребывания частиц в 1-м аппарате / — число частиц размером а , образующихся в единицу времени. [c.144]

Структура фонтанирующего слоя определяет такую важную его характеристику, как время пребывания частиц материала в слое, а следовательно, и качество получаемого продукта [18]. Установлено [18, 20—24], что фонтанирующий слой имеет, как правило, трехзонную структуру (рис. 3.35, а). Центральная зона, или ядро, характеризуется интенсивным движением частиц материала вверх под действием подводимого потока газа. К ядру непосредственно примыкает промежуточная зона с быстро опускающимися частицами, часть которых подхватывается ядром по всей высоте аппарата. Между стенкой аппарата и зоной интенсивного движения находится малоподвижный слой медленно опускающегося вниз материала. [c.254]

Каждой модели потока жидкости, проходящей через сосуд, отвечает вполне определенное время пребывания частиц или вполне определенная дифференциальная Е-функция распределения. Однако 306 [c.306]

Кроме ТОГО, для описываемого случая среднее время пребывания частиц размером Я равно среднему времени пребывания твердого вещества в псевдоожиженном слое или [c.355]

Для аппарата с отводом н уносом твердого вещества среднее время пребывания частиц различных размеров в слое неодинаково. Фактически более мелкие частицы легче выдуваются из псевдоожиженного слоя. Поэтому можно считать, что они покидают этот слой быстрее, чем более крупные частицы. Среднее время пребывания в слое частиц размером определяют, комбинируя уравнения (ХП,49) и (ХП,50) [c.358]

Найти время пребывания частиц в трубчатом реакторе (полагая, что поток в нем подчиняется законам идеального вытеснения), необходимое для превращения вещества В а) на 98 о и б) на 95%. [c.366]

Каким должно быть время пребывания частиц в проточном реакторе с псевдоожиженным слоем, чтобы вещество В на 98% превратилось в продукт Я при условии, что температура процесса составляет 549° С и исходный материал состоит из частиц размером 1,588 мм [c.366]

Вследствие интенсивной внутренней циркуляции время пребывания отдельных частиц в реакторе неодинаково, в результате чего часть продуктов реакции задерживается в зоне реакции очень долго, а часть сырья уходит из зоны реакции, не успев прореагировать. Так, время пребывания частиц в аппарате с полным внутренним перемепгиванием составляет 0,632 от времени пребывания этих частиц в аппарате идеального вытеснения. [c.274]

Физическая сущность эффекта секционирования прежде всего сводится к уменьшению интенсивности продольного перемепгавания частиц в целом по объему реактора. С увеличением числа ступеней и уменьшением доли обратного перемешивания секционированный аппарат все более приближается к реактору полного вытеснения (рис. 28 и 29) в нем увеличивается перепад концентраций и температур по высоте, уменьшается фактическое время пребывания частиц в реакторе и т. д. Очевидно, что целесообразность и необходимость секционирования, так же как и выбор числа секций и доли обратного перемешивания, должны прежде всего определяться из условия теоретически возможной конверсии и избирательности процесса. Это значит, что должен учитываться и механизм, и тип реакций, и соотношения их скоростей. Так, например, процессы жидкофазного окисления относятся к классу самораз-вивающихся процессов и могут протекать только в реакторах смешения. Если какие-либо из побочных реакций являются последовательными и при этом расходуются целевые продукты или промежуточные продукты, идущие на образование целевых, то можно ожидать, что секционирование приведет к увеличению избирательности процесса. [c.91]

Однако высота, приходягцаяся на данную ступень переноса , может меняться в широких пределах в различных частях одной и той же колонны. Это справедливо в тех случаях, когда в механизме переноса преобладающую роль играет внутренняя диффузия. Кроме того, большое значение имеет не высота сама по себе, а время пребывания частиц в пределах данного отрезка высоты колонны. Следовательно, изменение, соответствую-ni ee переходу от одной точки к другой на рабочей линии, может совершаться на коротком отрезке колонны, когда частицы и жидкость медлеине движутся относительно друг друга, или на значительно болсс длинном отрезке, когда они двил<утся быстро. Если не учитывать возм( и ного влияния скорости относительного движения иа весь процесс переноса, то затрачиваемое время будет в обоих случаях одно и то же. [c.165]

В приведенных выше примерах следует совместно рассматривать перенос вещества и тепла. Строго говоря, не сущест ет полной аналогии в переносе вещества и тепла от слоя к стенке или от ожижающего агента к твердым частицам При массообмене твердые частицы инертны и лишь способстеуют турбулизации, периодически разрушая пограничную пленку при теплообмене они сами переносят тепло от горячих вон к более холодным. Однако время контакта между твердой частицей и стенкой (или между частицами) и время пребывания частицы в пограничной пленке около теплообменной поверхности, по-видимому, столь мало, что в большинстее случаев не наблюдается существенных отклонений от рассматриваемой аналогии . Поэтому в ходе дальнейшего изложения мы используем опытные данные по теплообмену применительно к переносу массы. [c.377]

Поскольку время пребывания частицы в фонтане весьма мало по сравнению с продолжительностью ее нахождения в кольцевой зоне, то продолжительность всего цикла может быть установлена по характеристикам движения твердых частиц в кольцевой зоне. Распределение времен цикла, рассчитанных по траекториям частпц в кольцевой зоне для аппарата диаметром 610 мм и слоя пшеницы высотою 1,22 м, приведено на рис. XVII-8. На этом графике представлено время, затрачиваемое различными накопленными массовыми долями твердого материала для завершения одного цикла. Хотя в верхней части слоя встречались частицы с коротким циклом, основная масса частиц пшеницы (свыше 90%) для завершения одного цикла затрачивала 60 с и более. [c.638]

Исчезновение, Зарождение и образование новых частиц за сче1 механического и химического эффектов, а также действие внешних псточников и сто1 ов учитывается введением в правую часть уравнення(1.87) члена д [р (х, у, I), ], характеризующего скорость появления или исчезновения в системе в момент времени I частиц с координатами х, у за счет их взаимодействия и наличия внешних источников и стоков. Приняв в качестве внутренних координат такие физико-химические характеристики включений дисперсной фазы, как время пребывания частицы в аппарате характерный линейный размер частицы I, концентрация к-то ключевого компонента в частице температура Т, плотность р, вязкость (1, запишем уравнение (1.87) в развернутом виде [36] [c.72]

Рассмотренные модели массовых процессов коалесценции и дробления носят относительно частный характер. Более полная модель указанного взаимодействия включений дисперсной фазы для проточного аппарата может быть построена следующим образом. Выберем в качестве внутренних координат ансамбля включений дисперсной среды массу и время пребывания частицы в проточном реакторе-смесителе предположим, что механизм взаимодействия частиц (т. е. интенсивность их дробления и коалесценции) в основном определяется их массой будем считать возраст частиц, образующихся при дроблении, равным возрасту частиц-нрародителей, а возраст частиц, образующихся при коалесценции, — среднему арифметическому от возраста частиц-пра-родителей. В этих предположениях математическое описание процессов дробления и коалесценции в проточном смесителе с учетом распределения частиц по массам и времени пребывания представляется уравнением БСА в виде [c.76]

Комбинированная структура (параллельное соединение ячейки идеального перемешивания и идеального вытеснения). Если обозначим долю потока, поступающего в зону идеального вытеснения, через и среднее время пребывания частиц в зоне идеального перемепшвания через tl = Vll( —ln)Qy, то получим основное уравнение модели в виде [c.253]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология