Скорость жидкости

Уравнения (43) и (45) являются приближенными, так как не учитывают уменьшения сечения барабана и увеличения скорости жидкости вследствие отложения осадка, а также неполного обмена жидкости в барабане, в результате чего жидкость проходит путь, меньший расчетного. [c.46]

Кайзер [97] провел обширную работу по определению оптимальных условий гидратации на ионитах. Он исследовал зависимость между соотношением вода олефины, давлением и временем контакта на ионитах Амберлит-15 и Амберлит IR-120. Было показано, что на ионитах можно достичь таких же значений конверсии и селективности, как при гидратации на неорганических катализаторах. Максимальная конверсия составляла 72,9% при объемной скорости жидкости 0,6 и селективности 96,4%. Ниже будет показано, что реакция протекает по псевдопервому порядку и существенно зависит от давления и температуры. [c.65]

При выборе типа тарелки следует учитывать, что растворы МЭА склонны к вспениванию, поэтому не рекомендуется применять барботажные тарелки клапанного типа. Диаметр абсорбера также следует определять с учетом склонности раствора к вспениванию, для чего необходимо учитывать предельные значения скорости жидкости в сливном устройстве (относительная плотность пены 0,5) [c.93]

Скорость жидкости в сливном устройстве, м/с. . . 0,05 0,06, 0,07 0.09 0,11 0,15 [c.93]

Охлаждение бензино-лигроиновых фракций и фракций дизельного топлива (скорость жидкости 0,4—0,6 м/с) [c.104]

Верхние пары отгонной колонны (скорость жидкости 0,4-0,6 м/с) [c.104]

Здесь иь — характеристическая скорость жидкости L — характеристический линейный размер —кинематическая вязкость жидкости йь аа, Оз — численные постоянные. [c.16]

Здесь 1 1, —объемная скорость жидкости на единицу поперечного сечения а —эффективная площадь поверхности раздела фаз на единицу объема. [c.21]

Отсюда следует, что % будет в лучшем случае величиной порядка 10 см. При такой глубине проникновения можно считать, что справедливо допущение о постоянной скорости жидкости, которое неявно подразумевается в дифференциальном уравнении (1.20), Из уравнения (3,15) также следует, что / намного меньше глубины проникновения, которая устанавливается для физической абсорбции, а именно или, в свете пленочной теории, [c.44]

Давление в слое желательно замерять у стенки аппарата по окружности в нескольких точках на одной высоте. Такая система отбора усредняет случайные значения статического давления, возникающие в данной точке вследствие значительных отклонений локальных скоростей жидкости от средней. Часто измеряют полный перепад давления под слоем и опорной распределительной решеткой, вычитая затем из полученного значения значение перепада на решетке, измеренное без загрузки зернистого слоя. При небольшом гидравлическом сопротивлении самого слоя, такой метод замера может привести к заметным погрешностям. [c.53]

Учитывая, что при химической абсорбции А/ С 1 и сопоставлении уравнений (7.21) и (7.24), видим что в процессе химической абсорбции для достижения того же извлечения требуется большее число единиц переноса. По-видимому, это вызвано те м, что одно и то же количество газа должно быть растворено в меньшем количестве жидкости (Л1 < С 1). Преимущество процесса химической абсорбции заключается в том,что требуются колонны намного меньшего диаметра вследствие низкого расхода жидкости. Тем более, возможность прямоточной подачи позволяет поддерживать более высокие скорости жидкости и газа, которые приводят, в свою очередь, к снижению необходимого диаметра колонны и более высоким значениям/г а. Также следует отметить, что процессы химической абсорбции привлекательны потому, что во многих случаях физическая растворимость газа настолько мала, что процесс физической абсорбции в насадочной колонне практически не выполним из-за необходимости поддерживать высокое отношение объемов жидкости к объемам газа. [c.83]

Поверхностная скорость жидкости составляет /2 средней скорости. Тогда время диффузии может быть определено в виде [c.94]

При скорости жидкости 14630 кг м -ч) общий газофазный коэффициент абсорбции составил 1 кг-мол/ ч-м -атм) на насадке из колец Рашига размером 25 X 25 мм. Эта величина хорошо согласуется с рассчитанной по эмпирическим корреляциям при допущении о сосредоточении сопротивления массопереносу в жидкой фазе и протекании процесса в диффузионном режиме. [c.131]

При подсчете расхода жидкости через зернистый слой.в заданном направлении надо учесть, что U = AL// os 0/ и заменить Щ на ui, / os 0г, где ш, — локальная скорость жидкости в направлении основного потока. Тогда [c.35]

В момент перекрытия прорези ротора телом статора радиальная составляющая скорости жидкости становится равной нулю. На входе в эту прорезь из-за упругих свойств жидкости эта скорость не равна 0. Для оценки минимального значения длины дуги преобразования примем эту скорость равной радиальной составляющей скорости потока при полностью открытой прорези ротора. Тогда давление, которое будет испытывать объем жидкости, заключенной в прорези ротора при ее перекрытии, будет равно [c.65]

Рг — критерий Фруда (Рг = / дёо)) и — скорость жидкости в придонном патрубке. [c.140]

Если принять, что скорость жидкости на границе теплового пограничного слоя равна Шу, то его толщина определится как [237] [c.157]

Эффективное проточное сечение для определения проточной скорости жидкости в межтрубном пространстве определяется выражением [c.212]

Повышение температуры жидкости в трубках приводит к уменьшению теплопроизводительности поверхности нагрева. При применении жидкостей с более низкой температурой тепловая производительность поверхности нагрева увеличивается. Увеличение производительности поверхности нагрева при кипении определяется более высоким коэффициентом теплопередачи при кипении жидкостей. Производительность поверхности нагрева зависит также от скорости протекающей жидкости. Небольшая скорость жидкости в трубках вызывает отложение твердых частиц на стенках трубок. [c.268]

Полагается, что капля начинает двигаться из состояния покоя. Тогда в начальный момент времени скорость жидкости внутри и вне капли равна нулю. Краевые условия такие же, как и в стационарной задаче Адамара. Поскольку в уравнении (1.94) переменные по времени разделяются, то и для капли решение осуществляется с помощью методов операционного исчисления. [c.27]

Каким условиям должны удй й Летворять скорости жидкостей и давления на границе раздела между ними [c.226]

Ут — скорость жидкости в трубопроводе, м/с, [c.345]

Идентичные распределения концентраций получаем, сохраняя одинаковые соотношения массовых скоростей жидкости и газа в модели и образце [c.457]

Исследуем поведение вихря и скорости на поверхности сферической частицы. Эти величины для различных значений Ке и р приведены на рис 13 (угол в отсчитывается от лобовой критической точки). При изменении ат О цо °° дпя фиксированных значений Ке наблюдается падение скорости жидкости на поверхности сферы и одновременное [c.20]

Величина Ф определяется через компоненты скорости жидкости. Переход к функции тока в (1.106) может быть осуществлен, как обычно, с помощью формул (1.7), (1.8). [c.33]

Интересно отметить, что модели, предполагающие упорядоченное расположение частиц в суспензии (метод отражений и ячеечная модель), и модели, в которых учитывается случайное расположение частиц и при этом все положения радиус-вектора центра частицы считаются равновероятными, дают принципиально различающиеся результаты при малых значениях p (см. соотношения (2.20), (2.30) и (2.33), (2.38). В первом случае член, учитывающий взаимодействие частиц, пропорционален во втором - 1 3. Причина такого расхождения заключается в следующем [114]. При малых значениях воздействие частицы на жидкость в суспензии можно заменить точечной силой F, приложенной в центре частицы. Тогда из соображений размерности и линейности задачи дополнительная скорость жидкости в окрестности каждой частицы, [c.72]

Традиционный подход к решению задач массо- и теплообмена заключается в исследовании уравнений конвективного переноса, в которых компоненты скорости жидкости определены из рассмотрения соответствующей этому процессу гидродинамической задачи. При этом не учитывается влияние массовых и тепловых потоков на гидродинамические характеристики течения. Для экстракции, абсорбции и ряда других процессов такие приближения дают удовлетворительные результаты. Однако в ряде задач теплообмена, связанных с испарением или конденсацией капель, массообмен может оказывать существенное влияние на гидродинамику потока. [c.168]

На поверхности твердой сферы скорость жидкости обращается в нуль, и первый неисчезающий член ряда Тейлора определяется величиной вихря [c.197]

Детальное изучение изомеризации н-пентана на окиси молибдена, нанесенной на окись алюминия, показало [15], что можно получить предельные выходы изопентана в 80—95 % при превращении н-пентана на 40—55% за один проход. Типичные условия реакции 460°, 35 а г, постоянная объемная скорость жидкости 1,3 и молярное отношение водород пентан от 0,3 до 0,8. Отношение водорода к углеводороду имела решающее влияние на изомеризацию, так как и степень превращения и предельный выход резко уменьшались, если это отношение выходила из пределов критической области в ту или иную сторону. [c.40]

При контактировании н-пентана с катализатором платформинга при, давлении 66 ат, температуре 432°, постоянной объемной скорости жидкости 1 и молярном отношении водорода к углеводороду 2,9 был получен выход изопентана приблизительно 60% от теоретического [28]. В этой работе применялся катализатор состава платина — окись алюминия — связанный галоид [27а]. [c.40]

Конические дни ш а. Их обычно используют при необходимости удаления из аппаратов сыпучих твердых материалов или ЖИДК1 X с большим содержанием твердых веществ, для лучшего распр гделения жидкостей или газа по всему сечению аппарата, а также для постепен1Юго изменения скорости жидкости или газа с целью уменьшения гидравлических сопротивлений в аппарате. Конические днища изготовляют без отбортовки и с отбортовкой (см. рис. 4.2). В днищах с отбортовкой, как и в эллиптических, сварной шов вынесен за пределы зоны, работающей на изгиб. [c.77]

Полная ковденсацця бензиновых фракций (чистых, а также содержащих водяные пары) при отсутствии неконденсирующихся газов Конденсация и частичное охлаждение бензиновых фракций (скорость жидкости 0,2—0,4 м/с) [c.104]

При нисходящем направлении потока усповия.течения дтя жидкости разрывные, т. е. она существует а виде капель, отдельных струй и пленки, стекающей по поверхности гранул, в то время как газ равномерно распределяется по слою. При высоких скоростях газа происходит возрастание перепада давления в жидкостном потоке и режим течения может стать пульсирующим. Режим пульсации наблюдался как в реакторах пилo77foгo, так и промышленного масштаба (63] и чаще всего преобладает в пристенощом пограничном слое. При малой скорости газового потока жидкость располагается преимущественно в центре слоя и у стенок реактора. В целом, присутствие жидкой фазы в реакторе создает ряд осложнений. Распределение жидкости по слою катализатора в большей степени зависит не только от скорости жидкости и газа, но и от физико-химических свойств сырья, конструктивных особенностей реактора и распределительных устройств для ввода жидкости. Все зти факторы влияют на эффективность контакта жидкости с катализатором и на содержание ее в слое [27]. [c.92]

Конденсация и частичное охлаждение бензино-лигроиновых фракций, содержащих до 15% неконденсиру-юпщхся газов (скорость жидкости 0,4 0,6 м/с) [c.104]

В дифференциальных уравнениях, описывающих это явление, член накопления d idt для химической абсорбции) имеет вид Uzd loz, где 2 —направление потока, а —скорость жидкости. Величина Uj в общем случае является функцией расстояния от границы раздела фаз, которую можно рассматривать линейной при небольшой глубине проникновения, а именно, когда концентрационный пограничный слой тоньше скоростного пограничного слоя. [c.115]

Одномерное течение жидкости в цилиндрической трубе, для которого в разделах II. 2—II. 6 приведены расчетные уравнения, связывающие перепад давления и скорость жидкости в зернистом слое, является только частным случаем течения жидкости (газа). В более общем случае течение может быть двух- или трехмерным. Такие более общие режимы имеют особенно важное значение для течения воды, нефти и газа в грунтах. Однако и в аппаратах химической технологии, в шахтных и доменных печах мы часто встречаемся с пространственным трехмерным течением, в частности, при уче те пристенных эффектов. [c.71]

Измерения коэффициентов продольной диффузии в зернИ етом слое при стационарном поле концентраций по схеме рис. III. 1 затруднительны. Даже при небольших скоростях жидкости концентрация примеси падает столь быстро, что величину Хо = Dijii невозможно измерить с достаточной степенью точности. При понижении же скорости сушественное значение приобретают ее флуктуации и конвективные токи, возникающие в жидкости из-за разницы в плотностях потока. [c.98]

Пример. Если через трубопровод внутреннего диаметра (1 = 40 мм (г = 20 мм) протекает жидкость со средней скоростью го) = 2 м1сек, то количество ее (1 ) определится следующим образом свободное сечение трубопровода = 3,14(0,02) = = 0,001256 средняя скорость жидкости со = 2 60 60 = = 7200 м/час. Отсюда У = 0,001256 7200 = 9,04 м 1час, или 9040 л час. [c.17]

Здесь И - поле скорости жидкости, в которой осождается облако (1) -поле скорости, создаваемое пробной частицей, как если бы в жидкости находилась она одна W - поля, отраженные от различных поверхностей М - количество отражений , определяемое желаемой степенью точности результата. [c.65]

Таким oб iaзoм, если известны распределения скорости жидкости по поверхности капли или вихря по поверхности твердой сферы, то коэффициент массопередачи можно вычислить посредством формул (4.119) и (4.122). Такие расчеты для Ре ЮО и / =0 0,333 1 и < проведены в работе [281]. Необходимые для определения критерия Шервуда коэффициенты и f, полученные путем интегрирования с помощью формул (4.120) и (4.123), можно найти на рис. 4.11. При Ке 1, подставив в (4.119) и (4.123) значения и о, соответствующие стоксовому режиму обтекания, получим для твердой сферы формулу (4.94), а для капли [c.200]