Скорость охлаждении пара в трубе

Конденсация паров происходит в объёме закрученного потока, а также на внутренней охлажденной поверхности труб или, как их еще называют, камер энергетического разделения. Процесс конденсации паров на охлаждаемой поверхности зависит от скорости перемещения пара к поверхности, от коэффициента конденсации (отношение числа конденсирующихся молекул к общему числу молекул этого вещества в потоке, достигающем поверхности конденсации) и скорости отвода тепла от охлаждаемой поверхности. Пленочная конденсация определяется термическим сопротивлением пленки жидкости, которая зависит от режима её течения и толщины. Конденсация паров сопровождается двумя процессами -теплообменом и массообменом. В нашем случае следовало учесть, что при переносе вещества с большей интенсивностью, чем интенсивность теплообмена, парциальное давление паров будет меньше давления, соответствующего насыщенному состоянию. Конденсация на охлаждаемой поверхности будет происходить, если её температура не превышает точку росы. [c.231]

Газообразный аммиак с температурой = 171 °С охлаждается до температуры конденсации = 54,4 °С, Тепловой поток на охлаждение газовой фазы (перегретого пара) составляет 20—30% от общей тепловой нагрузки. На установке принята четырехходовая схема движения аммиака, хотя ее не следует считать оптимальной, исходя из интенсивности теплопередачи и распределения тепловых потоков. Практика свидетельствует, что в многоходовых схемах движения газообразного продукта конденсат отбирается прерывисто, что приводит к неустойчивой скорости жидкости внутри труб и образованию заливных зон. [c.19]

Нумерация кривых 0 = /(т) (см. рис. 2) соответствует вариантам кривых i=f(r) и х = 1(х), приведенных на рис. 1. Наибольшая интенсивность паровыделения имеет место при максимальном темпе охлаждения (см. рис. 2), т. е. при резком снижении температуры в первом варианте захолаживания массы кокса. При наибольшем паровыделении на 45 с процесса тушения, составляющем 102,33 кг/с, скорость движения пара в устье вытяжной трубы тушильной башни диам. 4,7 м составляет [c.31]

Проведенные расчеты геометрических характеристик конденсатора должны уточняться после проверки величин, которыми задавались в расчете, и определения значений коэффициента теплоотдачи со стороны воздуха с учетом конструкции аппарата и его элементов, а также скорости движения воздуха. Коэффициент теплоотдачи при охлаждении пара (I зона) и переохлаждении жидкости (III зона) считают для случая движения жидкости внутри труб в зависимости от режима течения. [c.201]

На этиленовых установках для подавления вторичных реакций полимеризации и конденсации первичных продуктов разложения применяют закалочно-испарительные аппараты (ЗИА), в которых за счет охлаждения пирогаза и утилизации его тепла вырабатывается водяной пар давлением 10-12,5 МПа. Массовая скорость продуктов в трубах ЗИА (ki/m ) на этане — 50-55, на [c.809]

При найденной поверхности охлаждения диаметр труб, длину и число их подбирают обычным способом, причем сечение труб для прохода пара можно подбирать, исходя из скорости пара при входе в трубки в среднем около 10—15 м/сек, скорость же протекания воды берут в пределах до 2,5 м/сек, причем и в том и в другом случае необходимо считаться с возможными потерями за счет сопротивлений. [c.210]

Из уравнения (4-3) следует, что пересыщение пара тем боль> ше, чем интенсивнее охлаждается газ, т. е. чем ниже температура Га. Отсюда следует, что при соответствующей скорости охлаждения (т. е. при определенном значении Гг) можно создать условия, в которых пересыщение пара будет ниже критической величины в течение всего процесса очистки. Следовательно, туман не будет образовываться и пары сконденсируются на поверхности трубы. [c.117]

Расчеты и результаты опытов показывают, что пересыщение пара тем выше, чем интенсивнее охлаждение газа, т. е. чем ниже температура Тг. Из этого следует, что при соответствующей скорости охлаждения (при определенном значении могут быть созданы условия, при которых возникающее пересыщение пара будет ниже критической величины в течение всего процесса, и следовательно, туман образовываться не будет, а пары сконденсируются на поверхности трубы. [c.121]

Скорость охлаждения газовой смеси и, следовательно, скорость конденсации паров регулировалась путем изменения тем-пературы по длине трубы. [c.84]

Закрытый способ (рис. .21, б) позволяет производить охлаждение валков водой либо обогрев их паром. Охлаждаюш,ая вода поступает по трубе, полностью заполняет внутреннюю полость валка и отводится тоже по трубе. Отвод воды от внутренней поверхности валка осуществляется при меньшей, по сравнению с открытым способом, скорости. Это приводит к снижению скорости охлаждения валка. [c.205]

Определить расход охлаждающей воды, высоту барометрической трубы, диаметр барометрического конденсатора, производительность отсасывающего эжектора. Исходные данные расход технологического пара 6000 кг/ч, начальная температура охлаждения воды 25 С, температура отходящей воды 30 С, температура ларов и газов, поступающих в барометрический конденсатор, 90 С и остаточное давление 6665 Па. Допустимая скорость в конденсаторе 40 м/с, скорость потока в барометрической трубе 0,5 м/с. Воздуха поступает 24 кг/ч, газов разложения 100 кг/ч. [c.114]

При неустановившемся состоянии системы из-за быстрого испарения жидкости, поступающей в теплую трубу, могут возникать резкие локальные повышения давления. Поэтому при передаче сжиженных газов по трубопроводу большое значение имеет первоначальное охлаждение трубы. Скорость охлаждения зависит от количества образующегося пара и пропускной способности трубопровода. При неправильной конструкции трубопровода время охлаждения может оказаться бесконечно большим, и из него будет поступать только газ, т. е. трубопровод будет работать как испаритель. [c.17]

Охлаждение пара осуществляется впрыском воды в наименьшее сечение смесительной трубы. Благодаря большим скоростям пара в этих сечениях впрыскиваемая вода распыляется и, испаряясь, охлаждает протекающий пар. [c.160]

Важную проблему при передаче сжиженных газов по трубам представляет первоначальное охлаждение трубы. Вследствие быстрого испарения жидкости, поступающей в теплую трубу, и образования большого количества газа могут возникать пики давления и гидравлические удары. Скорость охлаждения зависит от количества образующего пара и пропускной способности трубы по отношению к нему. Имеются системы, в которых размеры труб, вентилей и других элементов определяются потребностью охладить систему за определенное время, а не условиями стационарного состояния. При неправильной конструкции трубопровода время охлаждения может оказаться бесконечно большим и из трубы будет поступать только газ, т. е. трубопровод будет работать как испаритель. [c.437]

Как будет показано ниже, развитие конструкции таких аппаратов происходит в направлении усиления естественной циркуляции. Последнее возможно путем увеличения разности весов столбов жидкости в опускной трубе и паро-жидкостной смеси в подъемной части контура. Это достигается посредством 1) увеличения высоты кипятильных (подъемных) труб и повышения интенсивности парообразования в них с целью уменьшения плотности паро-жидкостной смеси, образующейся из кипящего раствора 2) улучшения естественного охлаждения циркуляционной трубы для того, чтобы опускающаяся в ней жидкость имела возможно большую плотность 3) поддержания в опускной трубе определенного уровня жидкости, необходимого для уравновешивания столба паро-жидкостной смеси в подъемных трубах при заданной скорости ее движения. [c.386]

Для уменьшения разброса показаний прн измерении температуры оптическим пирометром применяют очень маленькую скорость охлаждения лучшие результаты были получены при скорости охлаждения порядка 6—8 град/мин. Абсолютная точность пирометра этого типа по данным Национальной физической лаборатории в интервале 1500—1900° составляет + 10°. Некоторые исследователи указывают более высокую степень точности, но при высоких температурах очень трудно устранить или оценить получаемую погрешность. Эта трудность усиливается такими факторами, как поглощение излучения металлическими или другими парами в более холодной части смотровой трубы. В качестве дополнительной предосторожности смотровая труба применяется только один раз в связи с этим не делают никаких приготовлений для удаления ее из расплава при завершении термического анализа. [c.181]

Конечная равновесная температура одоранта в теплоизолированной емкости не зависит от расхода продуваемого газа. Он определяет лишь скорость охлаждения одоранта. Результаты решения (8 приведены на рис. 3. При высоком давлении в трубе температура одоранта при испарении снижается существенно меньше, чем при пониженном давлении, поскольку с повышением давления для обеспечения заданного уровня одоризации необходимо продувать большее количество газа. Отклонение температуры продуваемого газа на 10 С ведет к изменению температуры одоранта на 5 °С. Давление насыщающих паров изменится в 1,4-1,5 раза. Во столько же раз изменится уровень одоризации. [c.90]

С точки зрения соотношения скоростей обеих теплоносителей к спиральным теплообменникам близки аппараты типа труба в трубе . Однако размеры спиральных теплообменников и площадь, занимаемая ими, значительно меньше, менее затруднена и пх чистка. Спиральные теплообменники применяются главным образом для теплообмена между двумя жидкостями. Иногда они применяются также в качестве пароводяного подогревателя (фиг. 128), паро-газового нагревателя или для охлаждения газа водой. Однако в этих случаях спиральные теплообменники теряют свои преимущества по сравнению с обычными конструкциями аппаратов. Учитывая сложность изготовления спиральных теплообменников, применять их следует лишь в тех случаях, где они более эффективны по сравнению с простыми теплообменниками. Спиральные теплообменники, кроме того, выгодны там, где требуется частая очистка поверхности нагрева и производственные расходы на изготовление невелики или более высокие производственные расходы уравновешиваются эксплуатационными преимуществами. [c.220]

Сброс газа при срабатывании клапана был запроектирован через стояк (трубу) высотой 18,5 м. Чтобы исключить повышение давления в резервуаре, газообразный этилен компрессором забирали из резервуара, подвергали охлаждению в холодильной установке и возвращали в резервуар. При этом допускалось, что в случае - остановки холодильной установки давление в резервуаре может повыситься до давления срабатывания предохранительного клапана. После окончания разработки проекта пришли к выводу, что при низкой скорости ветра этилен во время срабатывания предохранительного клапана, выходя через верх трубы, может без рассеивания опуститься до уровня земли и воспламениться. Использовать трубу для сброса газа в качестве факела оказалось невозможным, так как она была слишком низка и невозможно было ее нарастить, поскольку прочность опор и всей конструкции была недостаточной. Решили подвести в стояк водяной пар для обеспечения рассеивания холодного газа. При этом не учли, что в трубе может образоваться конденсат. [c.32]

В производстве водорода методом паро-кислородной газификации используются жаротрубные котлы-утилизаторы. На рис. 70 представлен котел-утилизатор [35], рассчитанный на охлаждение 24 ООО м /ч синтез-газа при давлении 4 МПа с 1300 до 310 С, при этом вырабатывается около 20 т/ч насыщенного водяного пара с давлением 6,8 МПа. Аппарат состоит из 12 змеевиков, погруженных в стальной сосуд с водой. Газ вводится снизу в общий футерованный коллектор и распределяется по трубам. Для предотвращения образования паровых пробок в начальных, наиболее тепло-напряженных участках труб, создают повышенную скорость потока воды. [c.169]

Описанные условия могут быть усугублены неравномерным распределением потока пара. При неудачной конструкции коллекторов трубного пучка пароперегревателя расход пара по одним трубам может быть намного меньше, чем по другим. На участках с недостаточным охлаждением изнутри и чрезмерным нагревом снаружи температура стенок трубы может превысить допустимое значение. В некоторых случаях распределение потока бывает таким же неравномерным, как показанное на рис. 6.20. Ясно, что температура стенок тех труб, в которых скорость пара почти равна нулю, близка к температуре горячего газа. [c.134]

Влияние конфигурации труб конденсатора. В обычно применяемых конструкциях пар поступает в конденсатор через горловину с большим проходным сечением и затем обтекает в поперечном направлении пучок горизонтальных труб. Скорость пара во внутренней зоне и на периферии пучка труб сильно отличаются, тогда как вода движется внутри труб с примерно одинаковой умеренной скоростью. Так ая конструкция имеет свои достоинства, поскольку определяющим фактором в выборе размеров гюверхности охлаждения является [c.247]

Стойкость сталей, из которых изготовлены печные трубы, к коррозии в газовых средах при высоких температурах зависит от состава и свойств газов, температуры и длительности ее воздействия, скорости нагрева и охлаждения, наличия напряжений. При наличии в газовой среде печей сероводорода, дву- и триокиси серы, водяных паров, аэрозолей и других компонентов, защитные пленки на жаропрочных сталях разрушаются, что понижает их эксплутационную стойкость. [c.186]

Потери фенола при выходе из строя аппаратов воздушного охлаждения на потоках охлаждения фенола. и конденсации азеотропной смеси наиболее значительны в зимнее время. При конденсации паров азеотропной смеси резко снижается скорость продукта, и в отдельных трубках /особенно с прогибом/ застывает фенольная вода в некоторых случаях застывают отдельные секции ABO. На линии охлаждения фенола некоторые секции ABO застывают при изменении расхода. При разогреве секций разрывается прокладка под крышкой и нарушается вальцовка труб [7]. [c.10]

На этиленовых установках для подавления вторичных реакций полимеризации и конденсации первичных продуктов разложения применяют закалочно-испарительные аппараты (ЗИА), в которых за счет охлаждения пирогаза и утилизации его тепла вырабатывается водяной пар давлением 10-12,5 МПа. Массовая скорость продуктов в трубах ЗИА (кг/м -с) на этане — 50-55, на прямогонном бензине — 55-60, на газойле — 65-70. Теплонапряженность труб ЗИА — 1670 МДж/м ч. Производительность ЗИА по пару зависит от конструкций аппарата и трубчатой печи, вида сырья, жесткости процесса и других факторов. В зависимости от пиролизуе-мого сырья, жесткости процесса и длительности пробега температура (°С) пирогаза на выходе из ЗИА в начале пробега составляет 350-370 и в конце — 440-460 °С при пиролизе бензина при пиролизе этана — 320-340 в начале и 380-420 °С в конце пробега, а при пиролизе фракции газойлей соответственно — 500-550 и 650 °С. Время пребывания продуктов в ЗИА составляет 0,015- [c.776]

Бутадиен был получен по прописи Кавенту [142] разложением паров амилового спирта. По Тиле, 350—400 г амилового спирта в течение часа перегоняют через стальную трубу диаметром 40 мм, которую в своей средней части на протяжении 40 см нагревают до умеренно красного каления. Образующиеся пары пропускают через охлаждаемую колбу, затем через обратный холодильник, еще раз через охлаждаемую льдом колбу и, наконец, вводят в соответствующий поглотительный аппарат для реакции с жидким неразбавленным бромом. Перегонка проводится таким образом, чтобы в холодильнике не появлялось ни угольной пыли, ни нафталина, ни смолы. В этом случае или слишком высока температура, или слишком мала скорость перегонки. Если труба забьется, что бывает редко, образовавшийся уголь легко можно выбить, не вынимая трубы из печи. По мере поглощения брома объем смеси в поглотительном аппарате увеличивается, цвет ее изменяется и под конец смесь бромидов при надлежащем проведении реакции становится желто-коричневой, в противном случае она остается более темной. Продукт перегоняют в вакууме при 20 мм до температуры кипения (100°), остаток при охлаждении более или менее полно затвердевает с выделением тетрабромида бутадиена.Если кристаллы сильно загрязнены коричневым маслом, их кипятят со спиртом, раствор сливают в теплом состоянии с нерастворимой смолистой части, дают закристаллизоваться тетрабромиду бутадиена, повторяют эту операцию еще раз и разгоняют, наконец, тетрабромид с паром, причем продукт получается чисто белым. Если же тетрабромид, как часто бывает, получается сразу мало загрязненным, можно его перегонять с паром прямо после промывки петролейным эфиром. [c.74]

На рис. 1-23 приведена конструкция барометрического конденсатора смещения, применяемого сейчас на типовых мазутоперегонных установках. В таком конденсаторе происходят конденсация паров и охлаждение газов охлаждающим агентом служит вода. Наибольший диаметр аппарата составляет 1800 мм, общая высота равна 2100 Для выравнивания скоростей движения паров и газов верхняя часть аппарата, заканчивающаяся эллиптическим днищем, имеет меньший диаметр (1200 мм). К нижней конической части присоединяют барометрическую трубу, куда стекают охлаждающая вода и конденсат. [c.58]

Уменьн1ение скорости охлаждения газа в некоторых трубчатых конденсаторах достигается тем, что трубы, в которых происходит конденсация паров, заключены в трубы большего диаметра, а кольцевое пространство между эти.ми трубами заполнено песком, уменьшающим общт коэ4х шциент теплопередачи. В межтруб- [c.219]

Температуру паров после дефлегматора поддерживают с учетом заданного качества сырого бензола (отгон до 180° С), а также того, имеется ли в технологической схеме разделительная колонна для получения двух фракций сырого бензола. Скорость масла В трубах дефлегма-тора принимается от 0,8 до , 2м сек. Коэффициент теплопередачи В масляной части аппарата равен 120— 150, в водяной части 150— 200 ккал -ч-град. В зависимости от этого удельная поверхность охлаждения масляной части принимается равной 4—Ъм 1м (каменноугольное масло) н 3—4 м м (соляровое масло). [c.152]

Общий коэффициент теплопередачи в конденсаторе-холодильнике для сырого бензола при охлаждении паров технической водой (скорость воды в трубах 0,6—1,0 м/сек) составляет около 300—400 ккал1м -ч-град. [c.169]

Причинами увеличенного количества крошки в потоке катализатора могут быть чрезмерное закоксовывание катализатора, попадание воды в регенератор из-за разрыва труб змеевика водяного охлаждения, повышение температуры в регенераторе, недопустимо высотсие скорости движения дымовых газов в пневмоподъемниках и т. д. Если содержание кокса на регенерированном катализаторе превышает 0,4%, то выключают подачу в реактор паров сырья, не прекращая регенерации катализатора. Реактор включают только при содержании кокса на катализаторе, выходящем из регенератора, не более 0,1—0,2%. Усиленное образование крошки возможно также при попадании воды в регенератор. В этом случае следует прекратить подачу сырья в реактор и воздуха в регенератор и принять необходимые меры. [c.154]

В схеме параллельного соединения всех секций одноходового АВО охлаждение перегретого пара происходит при очень низкой скорости газообразного аммиака внутри труб, а следовательно процесс теплообмена протекает при числах Рейнольдса, соответствующих ламинарному или переходному режиму течения, что в свою очередь определяет малые значения коэф- [c.128]

Ниже рассмотрен случай, когда поток обтекает трубу или цилиндр под действием вынужденной, а не свободной конвекции (см. 2.7.2). На фотографиях, которые получены в [1], хорошо видны режимы потока при подъемном течении воды с температурой, близкой к насыщению, вокруг однородно нагреваемой цилиндрической трубы. При умеренных тепловых потоках, обычно около 20% от критической тепловой нагрузки, в спутной струе за цилиндром образуется паровая полость. Сначала эта полость не является сплошной по длине цилиндра, но с ростом теплового потока увеличение длины полости в напранлетш течения приподит к образованию однородной полосы пара. Увеличение скорости от 0,4 до 1,5 м/с или диаметра трубы от 0,254 до 4,8 мм также вызывало образование больщой стабильной паровой полости за цилиндром. При этих условиях жидкость, достигающая нерхней половины цилиндра, движется между паровыми пузырями и поверхностью нагрева, когда пузыри попадают п полость спутной струи. При низких тепловых потоках жидкости больше подводится, чем испаряется, и избыток уносится в полость. Критический тепловой поток достигается, когда подводимой жидкости становится недостаточно для охлаждения верхней половины цилиндра. [c.406]

Коррозионная эрозия может возникать внутри труб, когда скорость потока очень высока, например если некоторые трубы забиты загрязнениями. Такая проблема чаще всего возникает в охладителях и конденсаторах, особенно в одноходовых аппаратах при охлаждении морской или соленой воды. Конструктивные изменения в процессе работы в контуре охлаждающей воды или циркуляция загрязненной воды могут также вызывать повреждения [18. Из-за турбулентности потока на входе трубы коррозионная эрозия наиболее вероятно возникает в этом месте (воздействие на конец трубы). Коррозия проявляется обычно в виде образования язвин, однако могут существовать и другие виды повреждений. Концы труб могут оказаться уязвимыми в результате других воздействий (см. рис. 1, 5.4.2). Например, в котле-утилизаторе отходящей теплоты с высокой температурой газа на входе возможно возникновение пленочного кипения на внешней поверхности труб вблизи трубной доски, что приведет к повреждению в результате окисления паром. Способы защиты от перегрева концов труб иллюстрируются на рнс. 2. В конденсаторах с азотной кислотой на входе в трубу образуется концентрированный раствор кислоты, который вызывает коррозию стали 17 Сг, предназначенной для работы в этих условиях. [c.318]

Рассмотренные выше принципы относятся только к размерам получаемых кристаллов влияние же различных условий на состав получаемых кристаллов практически почти не изучено. В частности, в литературе опубликована лишь одна работа для органической системы [37], ири которой бинарную испытуемую смесь пропускали по охлажденной трубе и определяли скорость кристаллизации и состав твердой фазы. Для удобства количественной оценки разделительной способности стадии образования кристаллов применяли систему, образующую твердые растворы, а именно нафталин — р-нафтол. Было установлено, что низкие скорости кристаллизации благоприятствуют повышению эффективности единичной ступени, т. е. с уменьшением скорости кристаллизации до нуля достигается большая степень приближения к равновесию между твердой и жидкой фазами. Увеличение турбулентности жидко11 фазы также повышает эффективность е .1 ничной ступени кристаллизации. Например, при скорости кристаллизации 50 кг час на 1 м поверхности охлаждения и числах Рейнольдса 59 600 и 4910 эффективность единичной ступени составляла соответственно 70 и 15%. С увеличением скорости кристаллизации в 10 раз эффективность стунени снизилась приблизительно до 10% независимо от числа Рейнольдса. При скорости кристаллизации 5 кг час на 1 и числе Рейнольдса 59 600 эффективность стунени составляла около 90%. Попытки установить зависимость между скоростями кристаллизации, с одной стороны, и коэффициентами мас-сообмеиа и данными фазового равновесия пар — жидкость, с другой стороны, подтверждают влияние числа Рейнольдса. В отношении других параметров четких зависимостей выявить не удалось. [c.70]

Для повышения скорости газов и предупреждения охлаждения наруясного ионца зонда иже температуры насыщения паров кислоты 1К наружному концу трубы приваривались штуцера, через которые осуществлялся дополнительный отсос газов. [c.119]

Теплообменники с погруженными змеевиками рассчитывают следующим образом. Диаметр трубьг змеевика выбирают в зависимости от расхода и скорости протекания жидкости или пара по змеевику, имея в виду изготовление змеевиков из стандартных труб, выпускаемых промышленностью. Средний диаметр змеевика выбирают в зависимости от внутренних размеров аппарата и мешалки, если обогрев или охлаждение происходят при механическом перемешивании средний диаметр змеевика должен быть меньше внутреннего диаметра аппарата и больш диаметра мешалки. [c.348]

Определив шверхпость охлаждения, подбирают диаметр и длину труб и определяют их число. Сечение труб для прохода пара можно подбирать, исходя из средней скорости пара на входе в трубы 10—15 м сек, скорость же протекания воды берут в пределах до 2,5 м/сек, причем и в том, ив другом случае необходимо учитывать величину потери напора на преодоление сопротивлений. [c.394]