Массовые концентрации и потоки

Выполненные преобразования практически полностью исключили влияние ошибок вычисления и округления при определении концентраций потоков вследствие значительного расширения диапазона представления чисел в логарифмах, а также позволили одновременно решать новую систему уравнений, т. е. на основе этих уравнений был реализован устойчивый алгоритм потарелочного расчета. Для устранения возможности появления отрицательных потоков рекомендовано при определении Уп по уравнению (11.151) использовать массовые концентрации потоков. Принципиальная блок-схема потарелочного расчета процесса ректификации в отгонной части полной колонны при помощи уравнений (11.150)—(П.154) показана на рис. П-48. Аналогичным образом преобразуется также общая система уравнений для концентрационной части колонны, в соответствии с которой потарелочный расчет проводится сверху вниз по колонне. [c.160]

Обозначим для произвольного сечения укрепляющей колонны (рис. 12.36) О — поток пара, а — концентрация НКК в паре, к — энтальпия пара, Ь — поток жидкости, а — концентрация НКК в жидкости, / — ее энтальпия. В верхнем сечении колонны имеем соответственно для пара — ) , а и Ав, для жидкости — Хв, Ов и /в. Используем некоторые фрагменты анализа, рассмотренного в разд. 12.6, оперируя массовыми концентрациями, потоками и энтальпиями. [c.1046]

Если О — массовая скорость потока х — длина реактора, Са — концентрация компонента А в молях на единицу массы реакционной смеси, а — начальное значение концентрации са, Р — общее давление, М — масса одного моля компонента и Г— температура, то кинетическое уравнение записывается в виде йс, I МР 2.. [c.307]

Принимая концентрацию растворенного воздуха в состоянии насыщения пропорциональной давлению, и, используя корректирующий фактор f, получим, что массовая скорость потока выделяющегося воздуха есть [c.54]

Стр. —поток на одну трубку реактора, массовая концентрация. [c.13]

Сущность взаимной диффузии заключается в возникновении движения отдельных компонентов смеси из-за различия их концентраций. Массовая плотность потока каждого из компонентов [c.144]

Концентрация твердых частиц в 1 азовом потоке характеризуется коэффициентом р. массовой концентрации ц=Мт/Мг, где Мт — масса твердых частиц, перемещаемых потоком газа в секунду Мт — секундная масса чистого газа в смеси. [c.209]

Рис. 7.16. Затухание массовой концентрации вдоль оси газовой струи в потоке воздуха

Зная скорость потока газа-носителя и поток диффузии г, мож-,но рассчитать массовую концентрацию бензола в азоте с (г/л) [c.73]

Общий теоретический подход при анализе динамики внутреннего переноса заключается в решении уравнений, описывающих одновременное протекание массопереноса и химической реакции в порах. Рассмотрим [15, с. 129] наиболее простой случай — реакцию в сферической грануле радиуса г — при следующих допущениях гранула находится в изотермических условиях диффузия в пористой структуре подчиняется первому закону Фика и характеризуется постоянным по всей грануле эффективным коэффициентом диффузии Оэфф, форма которого зависит от условий массопередачи внутри поры (кнудсеновское, объемное или вынужденное течение) в реакции участвует один реагент А, она необратима и ее истинная кинетика описывается степенной функцией концентрации вещества А, т. е. скорость реакции равна ks , где — истинная константа скорости на единицу поверхности катализатора система находится в стационарном состоянии, т. е. изменение массовой скорости потока в результате диффузии, (например, к центру гранулы) равно скорости реакции внутри поры. В рамках этой модели получено аналитическое выражение для т] [c.88]

Отметим, что система уравнений (3.2.1) позволяет рассчитать парогазовое равновесие и при условии, когда заданы массовые потоки, массовая степень конденсации = Ок/Оо, а состав парогазовой смеси, поступающей на конденсацию, определен массовыми концентрациями. В этом случае осуществляется пересчет массовых концентраций и потоков по следующим соотношениям [53] 1) для параметров входа [c.101]

Обычно термоанемометры малопригодны для точных измерений скорости в потоках взвесей, если даже они тонкие и жестко укреплены. Это объясняется тем, что теплоотдача от проволочки, вероятно, сильно зависит от наличия частиц. По-видимому [3, 58], даже при достаточно больших расходных массовых концентрациях частиц коэффициент теплоотдачи от проволочки фактически снижается. Полагают, что это обусловлено прилипанием очень мелких частиц к проволочке. Кроме того, из-за тенденции более крупных частиц очищать проволочку распределение более мелких частиц, по-видимому, должно изменяться. Таким образом, характеристики проволочки будут изменяться из-за случайных возмущений. Это препятствие на пути к использованию термоанемометров можно было заранее предвидеть, учитывая трудности их практического применения при измерениях в однофазных потоках, имеющих лишь незначительные следы тончайшей пыли. [c.125]

Минимум числа Нуссельта наблюдается при сравнительно небольших массовых концентрациях и при использовании достаточно крупных частиц. Последние могут способствовать увеличению степени турбулентности потока, тогда как лишь малоинерционные частицы приводят к ускорению вязкой диссипации. Однако именно для них, как правило, не получают минимума Nu Поэтому подавлением турбулентности мелкими частицами вряд -ли можно объяснить наблюдаемое в ряде случаев снижение интенсивности теплообмена с дисперсным потоком. — Прим. ред. [c.239]

Рассмотрим подробнее нормальную составляющую скорости у границы раздела фаз со стороны парогазовой смеси. Для смеси [1.11] средняя скорость отдельных компонентов определяемся выражением Wi=j i/ i=ji/pi, где i i — плотность потока компонента в молях с — мольная концентрация компонента / — плотность массового потока р,—массовая концентрация. [c.30]

Обозначим массовую концентрацию (в долях) чистого компонента В в потоках Ь, О и д соответственно через ав, Ув и л , а концентрации чистого компонента С в этих же потоках через ас, Ус и Хс-Очевидно [c.192]

Таким образом, плотность теплового потока д сп будет тем больше, чем выше массовая концентрация жидкости Б газовой среде, теплота парообразования жидкости, чем мельче капли и больше скорость их движения последний фактор — скорость движения —оказывает сложное влияние на интенсивность процесса способствует повышению потока- капель на стенку, но уменьшает время взаимодействия. . [c.41]

Р II с. 4. Влияние массовой концентрации пыли с ра лич-пым Л па относительную нормальную скорость распространения пламени в запыленных потоках при 6, мк [c.99]

В области массообмена обозначения основных величин не унифицированы. Приведенные выше обозначения отвечают [102] и близки к другим отечественным работам. В зарубежной литературе многие величины имеют существенно иные обозначения. Так, например, массовая концентрация вещества Са в [101] обозначена Ша, в [103] — Ша, ДЛЯ нее встречаются также символы X, Y и т. д. Массовый поток компонента Ja в [101] обозначен Па, в [103]—Отд и т.д. Поэтому при пользовании литературой по массообмену обязательно нужно обращать внимание на размерность и физический смысл используемых символов. [c.206]

Кроме того, q " и т " — объемные скорости выделения тепла и массы при горении соответственно, q" — плотность теплового потока излучения в направлении у, Т — абсолютная температура, а nti — массовая концентрация компонента /. Для течения в пограничном слое вдоль поверхности, наклоненной под углом [c.403]

Здесь С=с/с, (с - массовая концентрация переносимого компонента, с, -значение концентращш в набегающем потоке) ОЦк Я) = 1/0а=Я Оа - критерий Дамкелера. [c.272]

Пользуясь этим методом, Нарсимхан и Дорайсвамипровели расчет на основе литературных данных. В качестве примера было взято окисление 80а на платиновом катализаторе в реакторе с неподвижным слоем при следующих условиях массовая скорость потока — 1730 кг1 м --ч), средняя температура 360°С, насыпная плотность катализатора — 1025 кг/л , удельная поверхность катализатора — 1,05 м 1кг, диаметр зерен катализатора—0,0039 м, концентрация ЗОг на входе в реактор — 6,5 мол.%, воздуха — 93,5 мол.%, диаметр реактора — 5,24 см. По экспериментальным данным, описывающим зависимость степени превращения х от расстояния 2, были построены графики д = /(U7/F), л = /(2), причем второй график был получен дифференцированием первой зависимости. [c.259]

F — объемная (массовая) скорость потока твердого материала при постоянной концентрации твердого вещества в единице объема потока (только в главе XII), m Imuh (кг мин). [c.15]

Раз[юеть коице[1трации между поверхностью тела и окружающей жидкостью также может вызывать появление градиента плотности, а следовательно, движение жидкости и более интенсивный перенос компонентов (массопереиос). Поскольку интенсивность переноса массы от поверхности МО сравнению с массовой скоростью потока мала, сведения об интенсивности переноса субстанции можно получить на основе результатов исследования теплообмена. Если одновременно имеют место разности и температур, и концентрации, интенсивность теплообмена и переноса компонентов определяется градиентом и температур, и концентраций. [c.274]

Чувствительность передает связь между показаниями прибора (величиной сигнала детектора) и измеряемой характеристикой (концентрацией, потоком). Для концентрационных детекторов чувствительность, как функция легко измеряемых параметров, определяется согласно Димбату, Портеру и Строссу по (Vn.14). Для потоковых детекторов чувствительность рассчитывается по (VH.34). Чувствительность массовых детекторов [c.243]

Чувствительность передает связь между показаниями прибора (величиной сигнала детектора) и измеряемой характеристикой (концентрацией, потоком). Для концентрационных потоковых и массовых детекторов чувствительность, как функция легко измеряемых параметров, определяется, согласно Димбату, Портеру и Строссу, по формулам [c.48]

Подача в нефть, пластовые, сточные воды в виде 30%-ного раствора проводится периодически или непрерывно. Массовая концентрация ингибитора 0,15% от дебита скважин НепрерыВпая дозировка в поток добываемой нефти Вводится в затрубное пространство газоконденсатных скважин в виде рабочего раствора, состоящего из 1 части н-гибитора и 5 (летом)или 10 (зимой) частей углеводородного коидемсата [c.138]

Рис. 17.2. Распределение массовых концентраций компо-ыентов стали Х16Н15МЗБ после испытаний в потоке жидкого натрия

Питатель для запыления готовой горючей смеси состоял из цилиндрической камеры с внутренним диаметром . О мм с предохранительным взрывным клапаном и смотровым окном. В нижней части питателя помещался четырехлопастной вентилятор для создания циркуляционных токов в объеме камеры. Вентилятор приводился в движение электродвигателем с регулируемым числом оборотов. Порошок засыпался на дно камеры под лопасти вентилятора. Предварительно подготовленная в смесителе 4 горячая смесь запылялась в камере питателя соответствующим порошком и поступала в горелочное устройство для сжигания в открытом факеле. Концентрация пыли в готовой смеси изменялась числом оборотов вентилятора или количеством газо-воздуш-пой смеси, поступающей в объем питателя. При этом газ разделялся на два потока один поступал непосредственно в горелку, другой — в объем питателя. В исследовании применялись горелки с внутренними диаметрами 8 мм — для пропан-воздушной смеси и 6,4 мм — для водородо-воздушной смеси. Опыты проводились с баллонным газом (пропаном) и техническим водородом. Для запыления газовой горячей смеси применялись различные полидисперсные порошки-окислы. Массовая концентрация пыли рассчитывалась по данным продолжительности сбора, массы собранного порошка и расхода газовой смеси. Забор пыли производился при помощи пылеуловптельной насадки с фшльтрующей тканью ФПП-15, которая крепилась на устье горелки. Продолжительность отбора пыли составляла 15—30 сек. Количество отобранной пыли определялось путем взвешпвания фильтра до и после запыления на аналитических весах с точностью до 10 г. [c.96]

Л = Рс( п, п. п, ос . где Рр> Р,-коэф. массоотдачи, р-давление смеси, Рд- парциальное давление пара, у = pJp-ыo-лярная концентрация пара, Сц = р /р-массовая концентрация пара, рц, р-локальные плотности пара и смеси индексы означают гр -у границы раздела фаз, осн -в осн. массе смеси. Плотность потока теплоты, отдаваемой при И. жид-костью, составляет [в Дж(м с)] й = аЛ м = Пп + + (<гр — г)> где а , - коэф. теплоотдачи со стороны жидкости и газа, Вт/(м К), г-теплота И., Дж/кг. [c.276]

Повышение температуры в адсорбционной системе, характерное для каждого конкретного процесса очистки, осушки или разделения технологических потоков, зависит от массовой скорости потока, его теплоемкости и теплопроводности, теплоемкости я теплопроводности адсорбента, его адсорбционной способности, концентрации адсорбтива в газе, потерь теила в окружающую среду и от теплоты адсэрб-ции. Теплоты адсорбции определяют разными методами. [c.136]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология