Использование уравнений

Использование уравнения Гиббса-Дюгема [c.49]

Приближенное интегрирование уравнения (П.17) основано па использовании уравнения (1.66), связывающего равновесные концентрации паровой и жидкой фаз бинарной системы. Принимая среднее значение коэффициента относительной летучести сс р в пределах температур процесса перегонки, можно получить [c.70]

Естественное желание инженера использовать при расчетах параметров реального газа уравнение состояния одного вида, в котором изменяться будут только числовые константы, может быть удовлетворено и при использовании уравнения Битти-Бриджмена, если принять во внимание, что оно может быть представлено в вириальной форме Боголюбова—Майера [3] [c.37]

Оценка точности метода условных температур. Для оценки точности метода условных температур выполнялись численные расчеты с использованием уравнения состояния Боголюбова— Майера (1.32) применительно к хладагенту R12, свойства которого наиболее сильно отличаются от свойств идеального газа [17]. Расчетной проверке подвергались политропные процессы, соответствующие адиабатному сжатию с потерями, протекающие в непосредственной близости от линии насыщения. В этой области [c.116]

При использовании уравнения (122) в качестве определяющего размера в критериях Нуссельта и Грасгофа принимается высота поверхности нагрева. [c.113]

Температурная зависимость константы скорости изменения кислотности топлив, установленная по экспериментальным данным с использованием уравнения (2.21), линейна в системе координат gk—1/Г (рис. 2.9) и выражается уравнением, совпадающим с законом Аррениуса [c.57]

Зо всех остальных, дово.сьпо широких пределах практического использования уравнения состояния реального газа рекомендуется применять метод псевдокритических параметров состояния в сочетании с обобщенными даинымп по коэффициенту сжимаемости. Получающиеся в этом случае расхождения с опытными данными оказЕлваются наименьшими. [c.20]

Расчеты абсорбционно-десорбционных процессов по методу Кремсера — Брауна в силу допущений, принятых при выводе формул абсорбции и десорбции, являются приближенными. ЭВМ позволяет отказаться от этих допущений и решать задачу в точной постановке. Известен метод расчета от тарелки к тарелке . Суть его сводится к тому, что для каждой тарелки решаются свои уравнения материального и теплового баланса и уравнение равновесия. Методом итераций достигают установившегося режима работы колонны. Основной недостаток этого метода — использование понятия теоретической тарелки (использование уравнения равновесия). Точное определение числа теоретических тарелок не имеет большого смысла, поскольку при переходе к реальным тарелкам приходится апеллировать к к. п. д. тарелок, выбор которого в определенных пределах произволен. Точный потарелочиый расчет приобретает смысл при определении мест ввода в колонну нескольких сырьевых потоков и (или) вывода нескольких продуктовых, что встречается при ректификации многокомпонентных смесей. [c.86]

Фактическое число тарелок определяется либо аналитическим расчетом (на ЭВМ с использованием уравнений равновесия фаз, материального и теплового балансов потоков), либо исходя из опытных данных с учетом эффективного КПД тарелки [c.164]

Можно привести много подобных примеров использования уравнения Бренстеда к ним относятся мутаротация глюкозы [35], иодирование ацетона [27], бромирование ацетоуксусного эфира [36] и дегидратация 1,1-дигидро-ксиэтапа в ацетальдегид [37] и многие другие подобные реакции [27]. Обычно две кислоты, сильно отличающиеся по строению, не удовлетворяют одному уравнению Бренстеда. Это неудивительно, если принять во внимание специфические взаимодействия, которые могут иметь значение для катализа. Однако данные явления еще не достаточно хорошо изучены. [c.487]

Следующий этап состоит в проверке принятого профиля изменения температур и количества паров и флегмы методом от тарелки к тарелке . В каждой секции колонны этот расчет ведется путем использования уравнений концентрации и равновесия, исходя из найденного выше состава концевого продукта Оуг) или Вхц по направлению к секции питания. Если учитывать изменяемость величин мольных потоков паров и флегмы по высоте секций, то для каждой тарелки или группы тарелок необходимо также составлять тепловые балансы. [c.422]

При использовании уравнений (59) и (60) необходимо помнить, что они справедливы только для обратимых электрохимических [c.21]

При использовании уравнения (5.17) для расчета общей скорости абсорбции получено следующее уравнение [c.63]

Использование уравнения концентраций в этой форме оказывается неудобным ввиду переменности веса g флегмы по высоте колонны, поэтому зависимость между составами х и у встречных по высоте колонны на различных уровнях потоков паров и флегмы представляется путем исключения из уравнения 73 весов и с помощ,ью соотношений 69 и 70 [c.74]

Так ведется аналитический расчет числа теоретических контактов в концентрационной секции колонны,путем попеременного использования уравнения 108 и соотношений фазового равновесия. [c.81]

Параметр X для неассоциированных растворителей, к которым относятся практически все углеводородные растворители и их смеси принимается равным 1. Величину определяют по закону Коппа, исходя из аддитивности атомных объемов.Для сложных молекул, зная их элементный состав, можно вычислить У на основе атомных инкрементов (АИ). Атомные инкременты, например, поданным [27] для углерода составляет 14,8, для водорода 3,7, азота 10,5-15,6, серы 25,6. Средняя ошибка при использовании уравнения (1.5) для расчета Лц может составлять 15% и более. [c.29]

Однако, как указывалось ранее, использование уравнения концентраций в одной из этих форм, ввиду переменности веса g флегмы по высоте секции при переходе от одного межтарелочного отделения к другому, представляется весьма затруднительным, если имеется в виду получение точного результата. [c.89]

Это может быть учтено путем использования уравнений динамики газового потока см., например, [5]. [c.62]

Это уравнение позволяет пайтп коэффициент активности одного компонента бинарного раствора, если известна зависимость коэффициента активности второго комнонента от концентрации. Для наиболее удобного использования уравнения Гиббса-Дюгема его следует интегрировать. [c.51]

Главное возражение связано с неопределенностью в понимании химии процесса. Таким образом, порядок реакции, принимаемый при использовании уравнений режима быстрой реакции, уязвим для критики. При специфически допущенных условиях для-состава жидкой фазы известно, что протекающая реакция является реакцией пулевого порядка по абсорбируемому газу (кислороду). Астарита, Марруччи и Колети [31] экспериментально установили, что в этом случае скорость абсорбции пропорциональна квадратному корню из концентрации Сц на поверхности раздела, как предсказано теоретическим уравнением для реакции нулевого порядка в режиме быстрой реакции, т. е. уравнением (3.24). [c.164]

Использование уравнений и таблиц, предложенных Гиршфельдером и его сотрудниками, дает возможность легко и быстро проводить расчеты. [c.73]

Расчет а и Ь по данному методу и последующее использование уравнений (1У-32)—один из наиболее точных способов вычисления значений критических постоянных. [c.82]

О неудобстве использования уравнения концентраций в этой форме для ведения точных расчетов было сказано выше. С помощью уравнений 231—233 можносвязать составы х и 3/встречных потоков флегмы и паров и представить уравнение концентраций в наиболее удобной для расчетов форме [c.109]

Газы после реакции будут содержать 8.94% (объемн.) кислорода. Использование уравнения (У-20) дало возможность решить задачу значительно быстрее, чем при составлении полного стехиометрического баланса. [c.116]

Так как при использовании уравнения Боголюбова—Майера S = / (р. Т) и t = / (р, Т), то в качестве величины при итерациях принята температура Т (рис. 3.7). Ее начальное значение Ti задается минимально возможным, а начальное значение шага DT (DT) выбрано равным одной трети разности критической и начальной температур DT = (Т р — Ti)/3. Поиск решения ведется шаговым методом. Сначала по известным температуре Ti и энтропии S определяется энтальпия в точке 1. Если она оказывается меньше заданной энтальпии i (точка А на рис. 3.7), то температура [c.110]

Функция распределения времени пребывания в каскаде реакторов полного перемешивания может быть рассчитана при использовании уравнения (УП1-335) последовательно для отдельных ступеней. Получается система линейных дифференциальных уравнений. Решение ее дает возможность установить следующую зависимость для каскада т одинаковых реакторов [c.325]

Факторы, ограничивающие возможность масштабирования трубчатых реакторов. Наиболее важными факторами, накладывающими ограничения на масштабирование с сохранением частичного подобия, являются возрастание сопротивлений движению потока и, в случае контактных реакторов, увеличение разности температур в слое катализатора. При использовании уравнений изменения масштаба, приведенных в этом разделе, сопротивления в образце возрастают по сравнению с сопротивлениями в модели согласно следующим приближенным зависимостям (турбулентное движение) [c.470]

Для относительной скорости щ с использованием уравнений баланса сил тяжести и сопротивления, записанных для одиночной частицы и для двухфазного потока, получено аппроксимационное рещение [c.78]

При использовании уравнений (47) и (48) для практических расчетов, следует помнить, что здесь, согласно (44с) [c.98]

Полученные результаты согласуются плохо. Следует, однако, отметить, что использованные уравнения основаны на данных, найденных для частиц значительно большего размера, чем те, которые фигурируют в этом примере. Рассматриваемые в примере частицы гораздо меньше гранул, обычно применяемых для неподвижного слоя. Тем не менее, сопоставление полученных результатов со значениями коэффициентов теплоотдачи для взвешенного слоя представляется интересным. [c.277]

Путем решения системы уравнений (1У.181) и (1У.182) при граничных условиях (IV. 183) —(IV. 186) с использованием уравнений (1У.188) и (1У.189) получают [ ] выражение для второго центрального момента кривой отклика сечения 2 при 0<2<21 [c.135]

Писман [7], Джиллиланд, Баддор и Бриан [8] и Астарита [9] выбрали для использования уравнение (6.21) после подстановг в него значения /<х,, определяемого из уравнения (5.14) при определенных допущениях. Такой путь имеет некоторое оправдание [c.71]

Бриан, Хорли и Хассельтайм для всего ряда исследованных параметров определили погрешность расчета при использовании уравнения (6.21) ошибка не превышала 16%. [c.74]

Для использования уравнений типа (П. 61) необходимо знать основные параметры зернистого слоя — порозность е и удельную поверхность а = ао(1 — е).. Величину ао для частиц нерегулярной формы определяют по перепаду давления в области течения с преобладанием сил вязкости по уравнению (II. 55). Пе- реходя к большим значениям Rea, можно, далее, определить и константу /Си в (11.61). Для этого, подставив значения (II. 59) [c.65]

Выбор и использование уравнений для расчетного регламентирования химических соединений во всех средах — весьма ответственная задача. Как подчеркивалось выше, в настоящее время нельзя опираться в расчетах лишь на физико-химические показатели, в большинстве случаев даже в одном гомологическом ряду соединений получаются подчас весьма противоречивые результаты. Расчетное регламентирование дает достоверные результаты только в том случае, когда в формулы заложены токсикометрические, физиологические параметры или нормативные велич-ины из смежных областей гигиены, которые, в свою очередь, опирались на экспериментальные исследования. [c.40]

За последние годы предприняты интенсивные усилия для аналитического описания реологических свойств пластичных смазок. Наибольшее приближение получено при использовании уравнения Балкли — Гершеля, обобщающего степенной закон течения и реологическую модель тела Шведова — Бингама. [c.273]

Дальнейший расчет отгонной колонны состоит в обычном последовательном переходе снизу вверх от таролки к тарелке путем нонеременпого использования уравнений материального и теплового балансов и соотношений нарожидкого равновесия. [c.262]

Определение составов фаз на питательной тарелке. Изучение процесса ректификации бинарных систем показало, что сечение ввода сырья в колонну может в известных пределах перемещаться по высоте колонны. Такое же положение сохраняется и прп рокти-фикацип систем многокомпонентных. Поэтому возникает вопрос, какую же из последовательных тарелок, например, отгонной секции считать ее последней тарелкой, на каком уровне колонны прекратить использование соотношений материального баланса отгонной секции и перейти к использованию уравнений баланса укрепляющей. [c.403]

Использование уравнения з ергии при конвективном теплопереносе для термозондирования пласта [c.324]

На использовании уравнения (10.56) основан предложенный Э. Б. Чекалюком [82] метод термозондирования пласта. Чтобы понять идею метода, рассмотрим задачу о пуске совершенной скважины с постоянным дебитом. Будем считать постоянным. Вместо г введем переменную V = пг /1, имеющую смысл объема пласта, отсчитываемого от скважины. Тогда из (10.56) для добывающей скважины находим [c.324]

Методика расчета реактора, основанная на использовании уравнений (IV.43) —(IV.46) с применением ЭЦВМ, изложена в работе [123]. Ее видоизмененный вариант в комбинации с методом Веркелева [86] описан [81]. [c.99]

Вид решения этого уравнения зависит от типа функции Сд(т) и принятых граничных условий. Важно отметить, что уравнение (У1И-316) можно также использовать для периода пуска или остановки реактора полунепрерывного действия. Способ практического использования уравнения (УП1-316) описан в примере УПЫО. [c.314]

Использование уравнений множественной линейной регрессии, опирающихся как на токсикологические, так и на рефлекторные показатели, дает значительно большее приближение расчетных значений ВДКа.в к узаконенным ПДКс. с [c.38]

Точность метода при нахождении концентращ1И дисперсной фазы по заданным расходам фаз определяется в основном точностью использованной коррелящ1и [41]. На рис. 2.5 для сравнения построены функции Аг), рассчитанные с использованием уравнения Тодеса (2.58) [38] (кривые 1 , 2 ) [c.109]

Естест венно, что в тех случаях, когда имеются данные по сжимаемости для того или иного углеводорода, целесообразнее воспользоваться этими данрыми для вычисления теплоемкости по методу, описанному в настояп(ем параграфе. Результаты такого расчета несомненно будут значительно более надежными, чем результаты расчета, основанного на использовании уравнения соответственных состояний. [c.45]

Все рассмот] 1енные методы, основанные на использовании уравнений состояния, достаточно сложны, 171ебуют много дополнительной информации, фомоздки и применение их дпя расчёта парож идкостного равновесия нефтяных смесей приводит к значительным пофешностям [160], [c.86]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология