Описание турбодетандеров

ОПИСАНИЕ ТУРБОДЕТАНДЕРОВ Турбодетандер ТДР-3 [c.147]

Как видно из приведенного описания, турбодетандеры как активного, так и реактивного типа выполняются радиальными [c.165]

Описанный выше холодильный цикл является циклом низкого давления, что позволяет использовать выдающиеся достижения советского машиностроения аксиальные турбокомпрессоры п радиальные турбодетандеры,подобные применяемым в реактивной авиации и в мощных кислородных установках для сжатия и расширения газообразных рабочих веществ. [c.213]

В установках низкого давления (6 ата), как это было показано нами ранее, эта же задача может быть решена нри помощи аммиачного и описанного выше турбодетандерного цикла (рис. 1). При изотермическом к. п. д. турбокомпрессора 7)1==0,6 и техническом к. п. д. турбодетандера <р = 0,8 общая затрата электроэнергии составляет около 3,2 квч, т. е. примерно на 25% больше, чем при высоком давлении. [c.217]

Как это явствует из описания технологической схемы, необходимый для процесса холод обеспечивается двухступенчатым расширением водорода в турбодетандерах (с отдачей внешней работы). При уменьшении содержания водорода в исходном газе количество получаемого в турбодетандерах холода может оказаться недостаточным для нормальной работы установки. Для обеспечения необходимым холодом на случай возможного снижения концентрации водорода на установке предусматривается система рециркуляции водорода, позволяющая в зависимости от состава газа пропускать через расширительные устройства большее или меньшее количество водорода, регулируя тем самым количество получаемого холода. [c.408]

Характер изменения скоростей газа в турбодетандерах двух описанных типов показан на рис. 100. Абсолютная скорость газа с на входе в рабочее колесо немного меньше скорости при выходе из направляющего аппарата (в результате потерь в зазоре). Как видно из графика скоростей, ее величина для активного турбодетандера значительно больше, чем для активно-реактивного. [c.147]

Турбодетандер описанного типа применяли на установках двух давлений воздуха. В современных кислородных установках низкого-давления, в которых необходимая холодопроизводительность обеспечивается турбодетандерами, применяют реактивные машины с более вы- [c.153]

Условия обеспечения работы турбодетандеров без выпадения в них двуокиси углерода во время пуска аналогичны условиям в отношении влаги. Воздух из турбодетандеров должен выходить при температуре, более высокой или равной температуре насыщения парами двуокиси углерода при давлении на выходе из машины и данном количестве двуокиси углерода в воздухе. Для соблюдения описанных условий работы турбодетандеров давление воздуха перед ними регулируют при помощи вентиля, установленного на входе, так, чтобы разность между температурами воздуха на выходе из регенераторов и турбодетандеров не превышала определенной для каждого этапа пуска величины (от 10—15 до 20—25 град). [c.252]

Увеличение давления перед турбодетандером вызывает рост как перепада энтальпий Д/д, так и количества проходящего через него воздуха В (1—М). В результате выработка жидкости в аппарате возрастает, и падение уровня в конденсаторе будет постепенно замедляться до тех пор, пока не наступит устойчивое состояние и выработка жидкости не сравняется с ее потерями. Если, наоборот, уровень в конденсаторе будет расти до определенного предела, то давление перед турбодетандером и количество проходящего через него воздуха будут уменьшаться, а процесс, описанный выше, пойдет в обратном направлении. [c.268]

Энергетический баланс установки. Саморегулирование холодильного процесса, описанное в гл. VI, не может обеспечить поддержание устойчивого равновесия между холодопроизводительностью и потерями холода в нужных пределах. Фактически, чтобы иметь резерв для увеличения холодопотерь, турбодетандеры рассчитывают на несколько большую производительность. В этом случае необходима дополнительная регулировка. Если на блоке разделения установлен нерегулируемый турбодетандер, то при росте уровня в конденсаторе (сборнике) вентиль перед турбодетандером прикрывают, при снижении — открывают, Эти операции осуществляют регулятором 7. Если турбодетандер снабжен регулируемым направляющим аппаратом, то расход меняют поворотом лопаток или уменьшая расстояние между щеками направляющего аппарата. Тогда потери при регулировании существенно меньше. [c.367]

Новейшая схема низкотемпературного разделения при низком давлении отличается от описанной, в первую очередь, повышением давления в метановой колонне до 0,6—1 МПа. Газ пиролиза после компрессии, очистки от НгЗ и СО2, осушки и отделения тяжелых фракций поступает на селективное гидрирование ацетилена. Далее газ подвергается дополнительной осушке и проходит двухступенчатую конденсацию фракции Сг- При этом используется охлаждение пропиленом и этиленом. Наиболее низкие температуры газа достигаются путем расширения оставшегося газа в турбодетандерах или вторичным испарением конденсата после его расширения. На установке осуществляется каскадное охлаждение с использованием этиленового и пропиленового холодильных циклов и центробежных компрессоров с приводом от газовой турбины. Применяемая схема конденсации этан-этиленовой фракции позволяет свести до минимума потери этилена с остаточным газом. [c.47]

В отличие от турбодетандера ранее описанного типа в данном случае ступенчатое регулирование холодопроизводительности отсутствует. Количество поступающего воздуха регулируют при помощи общей задвижки, установленной на напорном трубопроводе. В качестве динамического тормоза использован асинхронный двигатель мощностью 160 кет и числом оборотов 3000 в минуту. Число оборотов рабочего колеса равно 5500 в минуту. [c.80]

На турбодетандерах типа КТ-3600 сочленение валика ведущей шестерни масляного насоса с валом редуктора выполнено при помощи двух штифтов диаметром 4—5 мм. Такое сочленение ненадежно. Имели место случаи, когда штифты срезались и подача смазки полностью прекращалась из-за остановки масляного насоса. Вместо штифтов в сочленении следует использовать два кулачка, входящих в соответствующие вырезы колеса, которое закреплено на валу масляного насоса. Описанное сочленение [c.251]

Сочетание контактных теплообменников и УМИ с конденсаторами смешения позволяет создать установки без поверхностей нагрева. Схема на рис. 11-20 отличается от описанных выше следующим. Исходный раствор направляется в контактный подогреватель 2, где греется воздухом, который поступает из нагревателя 1. Нагретая вода подается в ступени испарения 3, а охлажденный воздух —в турбодетандер 8. Воздух из турбодетандера с температурой, близкой к 0°С, направляется в охладитель дистиллята 6, а затем выбрасывается в атмосферу. Охлажденный дистиллят частично выводится из установки, а частично подается в последнюю ступень конденсаторов смешения 4, откуда насосами 5 направляется в предыдущие ступени. Привод компрессора осуществляется турбодетандером и электродвигателем 9. При сжатии воздуха в компрессоре до 0,3—0,5 МПа температура его достигает 150—200 °С, что позволяет осуществить нагрев минерализованной воды до 90—100 °С. [c.88]

Если же по каким-либо причинам на данной установке требуется получить максимальное количество аргона, то следует применить такой холодильный цикл, при котором обеспечивается предварительное разделение на жидкий азот и кубовую жидкость всего количества перерабатываемого воздуха. Процесс получения аргона на таких установках описан в предыдущем параграфе. На крупных воздухоразделительных установках целесообразно при этом применить не холодильный цикл высокого давления, а схему с турбодетандером, установленным на всем потоке воздуха перед подачей его в нижнюю колонну (см. фиг. 20). [c.263]

Более подробное описание конструкций турбодетандеров и их узлов, а также особенностей сборки, изготовления и т. д. можно найти в специальной литературе [27]. [c.293]

На фиг. 47 показан корпус описанного в 27 турбодетандера ТДР-14. Корпус выполнен литым, с улиткой кругового сечения [c.125]

В каждой лапе корпуса имеется паз, в который закладывается направляющая шпонка, неподвижно прикрепляемая к раме. Шпонка в лапе А направлена по оси турбодетандера, а в лапах и 5 перпендикулярно этому направлению. Крепящие болты преднамеренно завинчиваются лишь с небольшой затяжкой. Благодаря описанной системе крепления исключается расцентровка корпуса по отношению к раме и в то же время температурная деформация при охлаждении происходит сво- [c.125]

Характер изменения скоростей газа в турбодетандерах двух описанных типов показан на рис. 3-17 Абсолютная скорость газа на входе в рабочее колесо немного меньше скорости при выходе из направляющего аппарата (в результате потерь в [c.166]

Величины этих потерь различны в каждом из турбодетандеров описанных типов. [c.169]

Турбодетандер описанного типа применяют на установках двух давлений воздуха. В современных кислородных установках низкого давления, где необходимая холодопроизводительность обеспечивается турбодетандерами, применяют активно-реактивные машины с более высоким к. п. д. У первых образцов таких турбодетандеров, разработанных акад. П. Капицей, были гибкие валы с числом оборотов, превышающим критическое, демпферное устройство для погашения колебаний вала и колесо с двусторонним выходом газа. Выпускаемые в настоящее время тур- [c.173]

Для соблюдения описанных условий работы турбодетандеров давление воздуха перед ними регулируют при помощи вентиля на входе таким образом, чтобы при охлаждении регенераторов температура воздуха на выходе из турбодетандеров не понижалась за пределы величин, указанных на графике (рис. Х1П-9). [c.149]

Краткое описание. Особенность этой схемы утилизации состоит в том, что она предполагает работу турбодетандера при пуске установки с противодавлением. [c.83]

В патенте [53] описан процесс разделения углеводородного газа, согласно которому, газовый поток после охлаждения в рекуперативных теплообменниках и сепарации на газ и жидкость делится на два потока ( 40% и 60%). Первый поток (60%) расширяется в турбодетандере и поступает в деметанизатор. Второй поток (40%) смешивается с конденсатом из сепаратора, охлаждается в теплообменнике обратным потоком газа деэтанизации, дросселируется, нагревается потоком флегмы и в виде паро-жидкостной смеси подается в колонну. Часть потока газа деметанизации, необходимая для орошения, отводится, сжимается в компрессоре до давления, превышающего давление в колонне, охлаждается смешанным потоком газа и конденсата сепарации, дросселируется и подается в верхнюю часть деметанизатора. [c.77]

Среди описанных схем извлечения углеводородов наиб, распространены низкотемпературные абсорбция и конденсация с разл. холодильными циклами и турбодетандерньг-ми расширительными машинами (в 1984 по этим схемам во всем мире работало /j газоперерабатывающих предприятий), Благодаря простоте, компактности, меньшим эксплуатац, и энергетич. затратам схемы низкотемпературной конденсации с турбодетандерами предпочтительнее др. схем переработки Г. п, г. [c.479]

Необходимо также отметить, что при помощи описанного цикла мон ет быть получен . холод практически любой заданной глубины, рлс, 1. г— -диаграмма которая определяется только выбором темпе- хо.подильного цикла с ратуры (рис. 1), т. е. объемом насадки реге- турбодетандером, нераторов и совершенством турбодетапдера. [c.213]

Сборник содержит описание конструкций кислородных турбокомпрессоров, контрольно-измерительных приборов крупной воздухоразделительной установки (ВНИИКИМАШ БР-1), турбодетандеров, а также исследования вакуумнопорошковой изоляции сосудов для сжиженных газов. Приводится описание метода расчета фильтров из пористой бронзы, рассматриваются вопросы низкотемпературной тензометрии и др. [c.2]

За последние годы и в СССР, и за рубежом разработаны многочисленные системы автоматизации как агрегатов разделения воздуха в целом, так и входящих в нихэле1ментов (регенераторов, ректификационных колонн, турбодетандеров и др.). Описание и анализ таких систем выходят за рамки этой книги. Поэтому мы ограничимся рассмотрением только некоторых общих принципов автоматического регулирования режима применительно к установке низкого давления. [c.366]

В установке Кт-5-2 используются фильтры из пористого металла с общей поверхностью фильтрации около 8 м-. Для поглощения ацетилена в адсорберах применяется мелкопористый силикагель, высота слоя адсорбента 0,5 м. Воздух из турбодетандера вводится в верхнюю колонну между 17-й и 18-й тарелками. Верхняя колонна имеет 36 тарелок. Жидкий кислород из сборника верхней колонны поступает в конденсаторы 12 и 13. Газообразный кислород из этих конденсаторов возвращается в верхнюю колонну, а жидкий кислород через, центральные сливные трубы сливается в выносной конденсатор 14. Испаряемый в конденсаторе 14 кислород подвергается очистке от ацетилена и других углеводородов в переключаемых адсорберах 15, куда он подается с помощью парлифта 16, включенного в циркуляционный контур очистки продукционного кислорода. Часть кислорода в кислородные регенераторы отбирается также из сборника верхней колонны. При получении криптоно-ксенонового концентрата технологический кислород перед поступлением в кислородные регенераторы отмывается от криптоно-ксенона в криптоновой колонне 18, работающей так же, как и колонна в установке БР-1, описанной выше (см. разд. 4.7.2). [c.205]

Ревизия и ремонт щестеренчатого масляного насоса описаны ранее. Следует учесть, что на турбодетандерах, как правило, сочленение вала масляного насоса с валом редуктора выполнено при помощи двух щтифтов диаметром 4—5 мм. Такое сочленение крайне ненадежно. Имели место случаи, когда щтифты срезались и подача смазки полностью прекращалась из-за остановки масляного насоса. Вместо щтифтов в сочленении следует использовать два кулачка, входящих в соответствующие вырезы колеса, закрепленного на валу масляного насоса. Описанное сочленение находится в длительной непрерывной эксплуатации и дефектов в работе за этот период не наблюдалось. [c.249]

На рис. 1-33 избражена нижняя колонна агрегата КтК-35-2. Отличие от описанной выще состоит в конструкции узла вывода воздуха в турбодетандер. Нижняя колонна из алюминиевого сплава показана на рис. 1-34. [c.63]

В схеме, описанной в статье А. Г. Головинцова, М. Б. Столпера и А. М. Архарова ( Химическое машиностроение , 1962, № 5, с. 17—20), наряду с турбодетандером (Д нм /нм п. в.) - для расширения азота с 30 ата до 6 ата, на более высоком температурном уровне установлен еще турбодетандер (Дз, нлг /нл< п. в.), в котором азот, отбираемый после предварительного теплообменника (при температуре 240° К), расширяется с 30 ата до 1,3 ата (фиг. 39). [c.226]

Иной способ расширения газа с отдачей внешней работы осуществляется в турбодетандерах. Освобождаемая при расширении газа энергия сначала преобразуется (полностью или частично) в кинетическую энергию струи газа, движущейся с достаточно высокой скоростью (порядка скорости звука в расширяемом газе), затем — в механическую энергию, передаваемую ротору. Каждому из описанных способов расширения отвечает своя область оптимальных параметров детандируемого газа. [c.175]

Приведена технологическая схема наиболее крупной установки для полу чения технологического и технического кислорода БР-2 и описана ее модифи кация — установка БР-2М приведены описания автомобильной кислородо азотной станции АКДС-70М, а также азото-кислородных установок фирм Кобе Стил (Япония) и Линде (ФРГ) дано описание модернизированной установки для получения криптоно-ксеноновой смеси УСК-1М приведены новые данные по конструкциям и материалам узлов трения, работающих без смазки. Дополнены материалы по холодильным газовым машинам кратко отражено современное состояние их теории и расчета, приведены типовые конструкции машин и основных узлов. Существенно переработаны материалы по турбодетандерам с учетом перспективности широкого применения их в установках среднего и высокого давления. [c.5]

Турбодетандеры описанного типа надежны в работе, и их цреиму-щество перед турбодетандерами реактивного типа с подводом воздуха по всей окружности состоит в том, что производительность их регулируется в значительных пределах. [c.81]

Турбодетандер ТДР-15000, описанный выше, имеет ряд существенных недостатков из-за двустороннего подвода воздуха к лопаткам рабочего колеса, удаленности подшипников, гибкого вала. При одностороннем подводе воздуха можно иметь жесткий вал, исключить один подшипник и дехмпфер. [c.86]

Процесс выделения из углеводородных газов этана и более тяжелых компонентов на температурном уровне орошения деметанизатора минус 105°С описан в патенте [49]. Принципиальная технологическая схема процесса во многом аналогична описанному выше и приведена на рис. 27. Отличие касается в основном способа организации орошения колонны К-1 верхний продукт колонны лишь частично направляют в рекуперативные теплообменники Т-З и Т-4. Другая часть этого потока поступает в теплообменник Т-6. Нагретые в теплообменниках Т-З, Т-4 и Т-6 потоки газа сжимают в компрессорах двух детандеркомпрессорных агрегатов, затем объединяют окончательно, дожимают в компрессоре К с внешним приводом и после охлаждения в ABO выводят с установки. При этом часть продуктового потока после ABO охлаждают в теплообменнике Т-6, расширяют в турбодетандере и при температуре минус 105°С подают в верхнюю сепарационную часть колонны К-1. [c.73]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология