Потери. тепла при различны

Потерю тепла различными участками кладки, а также температуру наружной поверхности их можно определять по графику, приведенному на рис. 47 и построенному на основании формулы (23). [c.113]

Трубопроводы, по которым транспортируют горячие продукты, для уменьшения потерь тепла изолируют различными теплоизоляционными материалами. Наиболее широко применяют изоляцию из минеральной ваты с защитным покрытием из асбоцементной штукатурки, а также специальные скорлупы заводского изготовления из легких теплоизоляционных материалов. [c.366]

Из уравнения (I) следует, что расход топлива зависит от температуры в нагревателе tff, так как от нее зависят циркуляция теплоносителя и потери тепла с дымовыми газами. Кроме того, с изменением циркуляции изменяется и температура теплоносителя на входе в нагреватель г.бж Так как количество тепла, отбираемого от теплоносителя в реакторе, является постоянным, то при увеличении циркуляции значение tJ g возрастает и увеличивается приход тепла в нагреватель. Расчетный анализ показал, что при некотором значении температуры в нагревателе расход топлива минимален. На рис. 2 показана зависимость между этими величинами при различных значениях коэффициента расхода воздуха. Минимальный расход топлива, соответствующий температуре около ИОО°С, на 10-15% ниже, чем при 1330°С. [c.120]

Термопары различных размеров. Радиационные потери тепла пропорциональны площади поверхности головки, образованной спаем двух проволок. В этом случае, чем меньше термопара, тем меньше потери тепла. Тогда, используя ряд термопар различных размеро>в и нанося на график зависимость измеренной температуры от площади поверхности термопары, можно получить кривую (которая обычно имеет ввд практически прямой линии) и экстраполировать ее до температуры, соответствующей нулевой площади [c.64]

Для достижения максимального термического к. п. д. процесса газогенератор должен работать при повышенном давлении, с невысоким расходом кислорода и водяного пара, низкими потерями тепла. Желательно также, чтобы при газификации получалось минимальное количество побочных продуктов и процесс был пригоден для переработки различных углей. Однако некоторые из перечисленных факторов являются взаимоисключающими. Например, нельзя обеспечить невысокий расход кислорода и избежать при этом побочных продуктов. Поэтому в каждом конкретном случае требуется выбирать оптимальное сочетание параметров процесса. [c.93]

Задача составления структурной схемы объекта является весьма ответственной и трудно формализуемой. Действительно, степень детализации при разделении одного и того же объекта на звенья может быть различной. Например, для аппарата, изображенного на рис. 11. 1, в качестве звеньев можно принять реакционный объем /, стенку 2, объем хладагента 3. При более детальном исследовании в объекте можно учесть теплоемкость и потери тепла через мешалку 4, а также теплопередачу через стенку 5. [c.38]

Верхний индекс при д, означает номер горячего потока, а нижний — номер последовательного захода. В этом случае заходом называется последовательное прохождение одного и того же горячего потока через теплообменники с различными холодными потоками. Естественно, что при отсутствии потери тепла [c.195]

Величина Окр может служить удобным критерием оценки работы различных топочно-горелочных устройств, так как при отсутствии химической неполноты горения потери тепла с уходящими газами (72 и к. п. д. котла яв- [c.59]

Рис. 38. Зависимость потери тепла от химической неполноты сгорания при избытке воздуха. Q = 110— 130-10 ккал/м -ч. Различные форсун-, ки. Мазут и арлан-ская нефть.

Система приведенных характеристик топлива обладает большими возможностями для обобщений, а также для упрощения и достижения высокой точности расчетов. Еще в первом издании нашей монографии [Л. 9] этот метод был посильно развит. Усовершенствованы существующие, а также заново разработаны методики целого ряда расчетов объемов воздуха и продуктов сгорания обобщенных /, диаграмм избытков воздуха и потерь тепла в парогенераторе влияния зольности топлива эксплуатационного учета качества углей водяных эквивалентов плотности дымовых газов нагрева газа в тягодутьевых машинах удельного расхода энергии на тягу и дутье разомкнутой паровой сушки углей и др. Кроме того, дополнены и обновлены табличные данные с цифровыми значениями коэффициентов для расчета объемов, состава и энтальпий продуктов сгорания различных топлив. [c.3]

Однако в эксплуатации и при испытаниях приходится иметь дело с реальным топливом, для которого не приготовлены /, /-таблицы. Часто топливо характеризуется различным и нестабильным составом. Подчас совместно сжигаются различные топлива. В таких случаях потеря тепла определяется по обобщенным формулам. [c.114]

Потеря тепла с уходящими газами при различных режимах подогрева воздуха (топливо — мазут) [c.124]

Сопоставление потерь тепла с уходящими газами при сжигании бурого угля различной влажности, подсчитанных по составу топлива [Л. в] и по обобщенному методу при 9ух = х.в = 5 °С [c.137]

Сопоставление потерь тепла с уходящими газами при сжигании саратовского природного газа с различными коэффициентами избытка воздуха, подсчитанных по составу топлива и обобщенному методу при ух = /50°С 1 в = 50°С-, + = 0 [c.137]

Довольно часто приходится сжигать жидкое и газообразное топливо в смеси друг с другом или с твердым топливом. Ниже рассмотрено определение избытка воздуха и потерь тепла в парогенераторе для случая совместного сжигания только двух различных видов топлива. [c.153]

Таким образом, воспользовавшись усредненными значениями коэффициентов К, С и Ь, потерю тепла с уходящими газами при совместном сжигании рассмотренных различных видов сухих топлив можно подсчитать по обобщенной формуле, являющейся модификацией основной форм лы (5-25) [c.155]

Рассмотрим принципиальную схему простого метода подсчета. Жаропроизводительность природного газа различных месторождений близка в 2000° ( см. табл. 1, стр. 52). Если бы продукты горения отводились из печи с температурой около 2000°, то в них содержался бы весь запас выделившегося при сжигании топлива тепла. Иными словами, потери тепла в этом случае равнялись бы 100% теплотворной способности газа, и полезного использования тепла в печи не происходило бы. [c.116]

Итак, для уменьшения потерь тепла с уходящими газами в зависимости от конкретных условий производства могут быть использованы различные методы, имеющие целью снизить температуру выпускаемых в атмосферу продуктов горения, [c.129]

По / — /-диаграммам процесса охлаждения газов, содержащих окислы азота, выполняются расчеты теплообменной аппаратуры. Для удобства пользования на каждой диаграмме имеются кривые для различных в, но без пересечения. На поле / — диаграммы нанесены линии постоянного содержания окиси азота в продуктах охлаждения в объемных процентах. Таким образом, по двум номограммам можно не только найти основные параметры адиабатического процесса в реакторе, но и, определив потери тепла в окружающую среду, рассчитать эти параметры и для неадиабатического процесса горения, а также проследить количественно процесс охлаждения смеси до температуры 293° К. [c.93]

Рис. 9-8. Потери тепла от химической неполноты сгорания да в зависимости от степени неравномерности N распределения воздуха и топлива по горелкам прп различных значениях коэффициента избытка воздуха а"в.я за водяным экономайзером.

Задача составления структурной схемы объекта является весьма ответственной и трудно формализуемой. Так, например, степень детализации при раздглении однотх) и того же объекта на звенья может быть различной. Для охлаждаемого химического реактора с мешалкой в качестве звеньев можно принять реакционный объём, стенку реактора, объём хладрагента. При болае детальном исследования в объекте можно учесть теплоемкость и потери тепла через мешалку, а также теплопередачу через стенку "рубашки" в окружающую среду. [c.13]

При выводе уравнений процесса принимается ряд допущений. Время пребывания жидкости в трубопроводах, связывающих различные агрегаты, незначительно. Это тем более справедливо, что установка, вообще говоря, должна быть как можно более компактна. Также не рассматривается чистое запазды вание агрегатов установки. Потерями тепла в атмосферу можно пренебречь. [c.53]

Большая часть угля в этом процессе сгорает так, из 1 кг кокса с теплотворной способностью 7500 ккал получают 1 водяного газа с теплотворной способностью 2600 ккал и 4 л газообразных продуктов сгорания, которые трудно использовать в дальнейшем. Для уменьшения потерь тепла и упрощения технологии используют неполное сгорание части сырья, одновременно вводя водяной пар (иногда совместно с кислородом). Экзотермические реакции С + + — СО АН = —26,6 ккал1моль) и С + О2 — СО2 АН = = —94 ккал/моль) позволяют достичь температур, необходимых для осуществления эндотермической реакции между углем и парами воды, и позволяют устранить потери тепла. В результате можно получить смеси, содержащие около 38% Нз, 38% СО и 22% СО2, которые можно использовать (после удаления из них СО2) в качестве синтез-газа. Изменяя соотношение между водяным паром и кислородом в сырье, можно получить смеси с различным соотношением Нз СО. [c.212]

По сообщению фирмы во время испытания печи скорость теплопередачи при различных вариантах работы составляла от 22 ООО до 40 ООО ккал1час на 1 м . Общий термический к. п. д. печи в среднем был равен 62% при потерях тепла с дымовыми газамп около 30% от общего его расхода. [c.46]

Теплоизоляция колонн. Основным требованием, предъявляемым к тепловой изоляции, является сокращение потерь тепла и предохранение от ожогов обслуживающего персонала. Изоляция наносится на аппарат в пластическом состоянии или в виде фасонных плит, матрацев. В качестве изоляционных применяют высокопористые материалы пеностекло, стекловату, шлакошерсть, асбест, инфузорную землю и др. К изоляционным материалам отделочного характера относятся различного вида штукатурки по металлической сетке, защитные кожухи из листовой стали, алюминия и других материалов. От изоляционной обшивки требуется легкость, негорючесть и прочность. Последнее достигается предварительной обмоткой аппарата одной или несколькими проволочными сетками, между которыми закладывают распорные кольца из перфорированного [c.240]

Перегонка нефти является основным приемом исследования нефти, сразу даюпщм представление о технической ценности ее. Необходимо однако заметить, что отношение массы перегоняемой нефти к поверхности испарения ее в кубе есть величина, зависящая от размеров последнего. Она меняется не прямо пропорционально массе нефти, а потому и скорости прогревания, и потеря тепла через лучеиспускание и, в особенности, перегрев отходяпщх паров на заводе и в лаборатории измеряются разными величинами. Поэтому лабораторная перегонка йефти из небольших кубов не может дать точного представления о действительных заводских выходах отдельных фракций, хотя и позволяет производить сравнительную оценку различных нефтей. [c.39]

На рис. И.2 кривые 2—4 показывают зависимость выделения тепла от температуры при различных давлениях и неодн-нчковых составах смеси. При постоянных температурах сосуда и среды и постоянном составе смеси количество отводимого из зоны горения тепла характеризуется прямой 1. При изменении состава смеси изменяется и скорость потерь тепла, а следовательно, изменится и угол наклона прямой. Чем выше давление, тем больше тепла выделяется при реакции (кривая 4). [c.125]

Современные котельные агрегаты имеют т1 . а =0,85—0,94 без учета затрат тепла на собственные иужды. Уменьшение различных статей, связанных с потерями тепла, приводит к увеличению к. п. д. котельной установки. [c.130]

Однако повышение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб связано с необходимостью иметь более высокую температуру дымовых газов, покидающих топку (см. рис. XXII-16), что требует увеличения поверхности конвекционных труб или другого теплообменного устройства, использующего тепло дымовых газов (котел-утилизатор, пароперегреватель, воздухоподогреватель), так как в противном случае увеличатся потери тепла с отходящими дымовыми газами, снизится КПД печи и увеличится расход топлива. Следовательно, значение теплонапряженности поверхности нагрева радиантных труб надо выбирать с учетом вышесказанного. Поглощение тепла радиантными трубами происходит неравномерно, различные трубы и их участки работают с теплонапряженностью, значительно отличающейся (локальная теплонапряженность) от среднего значения для всей радиантной поверхности. [c.541]

Ниже описываются результаты расчета угара и кратности дымовых газов прн различных температурах нагрева кокса. Прп расчете приняты следующие допущения кокс нагревается дымовыми газами, полученными при сжигании пропана расчет ведется на условный выход 1 кг прокаленного кокса, с учетом его угара и потерь тепла за счет восстановления СО2 и Н2О, содержащихся в дымовых газах. Глубина этих реакций определяется температурой и временем коитакта газов с коксом при определении степени разложения СО2 и Н2О для различных температур время контакта принято равным 1 с (что соответствует скорости газов 0,7 м/с н высоте кипящего слоя 0,7 м). [c.261]

Куб 9 колонки имеет внешний обогрев. На удлиненную часть куба надвинут стеклянный шаблон 11, на который нанесена нагревательная спираль 10. Это приспоооблеиие для иагрева заключено в стеклянный баллон /2, в котором создают высокий вакуум, предупреждающий внезапное перегорание спирали. Такой нагреватель может быть использован без заметной потери тепла и в тех случаях, когда куб колонки погружен в жидкий азот. Куб присоединен к нижней части тсолонкн шлифом 8 на цементной замазке-В лабораториях пользуются серией взаимозамениемых кубов различных ра.ч-меров в зависимости от количества проб газа. [c.300]

Эксплуатационная характеристика реактора изображена на рис. 1 нижней кривой. Эта кривая строится путем постепенного снижения отношения кислород топливо при постоянном отношении водяной пар топливо. Здесь отмечены точки, найденные расчетом при различном содержании непреврашенно-го углерода непревращенный углерод выражен в процентах от веса углерода, содержащегося в технологическом топливе. Каждая из этих точек соединена связующими линиями с соответствующей точкой на теоретической кривой и таким образом показывает уровень, который может быть достигнут при нулевом образовании кокса, нулевых потерях тепла и равновесной степени превращения метана. Совершенно очевидно, что оптимальный режим эксплуатации для промышленного реактора лежит в области, находящейся слева от максимального значения термического к. п. д. для холодного газа. Точное положение этого оптимума зависит от относительной стоимости кислорода и топлива непосредственно на установке и, в значительно меньшей степени, от расходов, связанных с удалением или ликвидацией непревращенного углерода - [c.189]

Отжим производят с целью уменьшения влажности пасты красителя для ускорения сушки и снижения потерь тепла при сушке. Иногда отжим проводят для повышения крепости красителя и улучшения его оттенка, так как при отжиме удаляются и примеси, загрязняющие краситель. Чаще всего проводят отжим паст азокрасителей. Относительная влажность отжатых красителей составляет 35—55%. Красители отжимают на фильтрпрессах и гидравлических прессах различных конструкций. [c.275]

ЭЛЕКТРОЛИЗ, химические р-ции, протекающие под действием электрич. тока на электродах, помещенных в р-р, расплав или тв. электролит. В электрич. поле положительно заряж. ионы (катионы) движутся к катоду, отрицательно заряженные (анионы) — к аноду. На катоде происходит восстановление, на аноде — окисление ионов или молекул, входящих в состав электролита. Кол-во образовавшихся на электродах в-в и кол-во пропущенного электричества связаны Фарадея законами. Если на каждом из электродов одновременно образуется ряд продуктов, доля тока (в %), идущая на образование одного из них, наз. выходом данного продукта по току. Обычно Э. осуществляют в электролитич. ячейках — электролизерах. Миним. напряжение, к-рое надо приложить к электродам электролизера, чтобы осуществить Э., наз. напряжением разложения. Напряжение разложения превышает разность термодинамич. потенциалов обоих электродов на величину электродной поляризации и омич, падения напряжения в электролизере. Для достил<ения достаточно высоких скоростей Э. к электродам прикладывают напряжение более высокое, чем напряжение разложения. При этом энергия, затраченная на компенсацгпо электродной поляризации и омич, потерь в различных участках электрической цепи, превращается в тепло. [c.699]

В самых различных отраслях промышленности пылеприготовительные установки снабжаются сепараторами пыли. Работа сепаратора оказывает весьма существенное влияние как на основной процесс использования готового пылевидного материала, так и на процесс в самой пылеприготовительной установке. Так, например, техническими условиями ограничивается максимальный размер частиц, содержащихся в готовом цементе повышение доли крупных частиц ведет к снижению прочности строительных изделий. Так же недопустимо содержание крупных частиц, например, в готовой пыли ферросплавов, идущей для приготовления электродных обмазок. Значительрюе количество крупных частиц в готовой пыли твердого топлива ведет к увеличению потерь тепла от механической неполноты сгорания в топках парогенераторов, интенсивному шлакованию топочной камерыГ повышенному золовому износу поверхностей нагрева и т. д. [c.3]

В настоящем, втором издании монографии расширена область новых, обобщенных определений. Рассмотрены смеси топлив. Больше внимания уделено переводу теплового расчета парогенераторов на приведенные характеристики топлива. Дана методика расчета балансовых температур по газовому тракту парогенераторов. Расчет основной потери тепла в парогенераторе — потери тепла с уходящими газами — представлен полнее учтены различные условия предварительного подогрева воздуха рекомендована методика для определения представительной температуры холодного воздуха показано значительное снижение экономичности парогенераторов в зимнее время, по сравненик с летним. Дано аналитическое решение для зависимости тепловой рабо- [c.3]

Эксплуатационными, наладочными и исследовательскими организациями широко используются упрощенные формулы для вычисления потери тепла с уходящими газами. По одной из таких формул до 1970 г. велся официальный учет экономичности парогенераторов на электростанциях СССР. Во многих случаях, когда состав сжигаемого топлива нестабилен либо одновременно сжигаются в неопределенном соотношении различные топлива, достаточно точное определение потери тепла с уходящими газами становится возможным лищь по обобщенным формулам. К их числу принадлежала, например, формула С. Я. Корницкого [Л. 27] [c.110]

Теперь рассмотрим роль присосов холодного (наружного) воздуха на участке воздухоподогреватель — дымосос без учета влияния других факторов. Присосы приводят к увеЛйчению избытка воздуха и к снижению температуры газов перед ды мососом. Для количественной оценки этого произведен расчет потерь тепла по обобщенной формуле для мазута (5-25в) при различных составах (а) и температурах дымовых газов по трак,ту. В качестве исходной принята потеря тепла дг за воздухоподогревателем. Для сравнения дается расчетная потеря тепла <72 за дымососом. Для этого сечения подсчитаны другие значения а и 1 ) по закону смешения (табл. 5-8). Присос на рассматриваемом участке принят равным 0,05. [c.132]

Антрациты и тощие угли сжигают в топках различных типов, в камерных и циклонных. Поэтому доля уноса золы из топок колеблется в широких пределах %н=0,2 -0,9. Потеря тепла от механического недожога в зависимости от налаженности топочного процесса и содержания летучих в топливе колеблется также в довольно широких пределах —2- 8%. Из рассмотрения расчетной формулы (5-56) видно, что при столь больших колебаниях величин а в и 4 содержание горючих в уносе недостаточно характеризует потерю тепла от механического недожога. Действительно, при малых значениях Дун высокое соде ржание горючих в уносе может иметь место при малых потерях 4, и наоборот, при большой доле уноса золы умеренные величины Гун могут приводить к большой поте ре < 4. Между тем содержание горючих в уносе при сжигании АШ и полуантрацитов в большей степени определяет не только экономичность, но и надежность работы парогенератора. [c.149]

Потеря тепла от механического недожога. Потеря тепла 4 при сжигании твердого топлива совместно с жидким или газообразным относится полностью к твердому топливу. Механическим недожогом жидкого топлива в этом случае можно пренебречь. Можно также пренеб речь и зольностью жидкого топлива. Следовательно, содержание горючих в уносе при совместном сжигании различных топлив характеризует недожог только твердого топлива. При этом, если содержание горючих в уносе неизменное, то потеря тепла ( 4, входящая в тепловой баланс парогенератора, будет тем выше, чем больше доля твердого топлива по тепловыделению. [c.156]

В теплотехнических расчетах количество И)спользо(ван ного и потерянного тепла в процентах к теплотворной способности сжигаемого топлива принято обозначать буквой q с различными индексами. Так, полезно использованное тепло обозначают q, а потери тепла с уходящими дымовыми газами, выпускаемыми в атмосферу — q2. [c.107]

Рис. 9-12. Потеря тепла от химической неполноты сгораиия в зависимости от коэффициента избытка воздуха на выходе из топки при различных значениях паропроиз-аодительности Дк и угла установки лопаток ф.

Исследования показали, что независимо от комбинации работающих горелок поля концентраций СО а и Оа во всем объеме топочной камеры достаточно равномерны, потеря тепла от химического недожога на выходе из топочной камеры при избытке воздуха в устье горелки = 1,05 отсутствует. Наименьшие температура продуктов сгорания на выходе из топкп = 712° С, за котлом .ух = = 174,3° С и потеря тепла с уходящими газами за котлом 2 = 6,17% получены нри диагональном расположении горелок (левая передняя и правая задняя). Температура продуктов горения на выходе из топки при других вариантах компоновки горелок на 75—100° С выше, чем при диагональном их расположении. Однако температура продуктов горения за котлом при различных компоновках горелок и номинальных нагрузках имеет практически одинаковые значения (разница составляет всего 10—15° С), а к. п. д. котла находится в пределах 88,5—90,23%. [c.179]