В ПЕРЛИТНОЙ ОБЛАСТИ

Если от 1,7% кремния подняться до верхнего предела перлитной области, провести отсюда линию 6 влево до той же кривой (Сцо = [c.149]

ОБЩИЙ ВИД СТРУКТУРНЫХ СОСТАВЛЯЮЩИХ в ПЕРЛИТНОЙ ОБЛАСТИ [c.6]

Зерна феррита травятся неодинаково в зависимости от их ориентации по отношению к плоскости микрошлифа. Те зерна, плоскость (100) которых параллельна плоскости шлифа, более стойки к травлению. Вследствие неодинакового травления различно ориентированных зерен феррита возникает рельеф, В низкоуглеродистой стали перлит образуется между зернами феррита (ф. 302/1, 313/4—6), однако в рекристаллизован-ной после небольшой деформации стали с крупными зернами перлит встречается внутри зерен феррита, так как при рекристаллизации феррит не может расти сквозь перлитные области. [c.6]

В перлитной области все легирующие элементы, за исключением кобальта, если они переведены в аустенит при нагреве, увеличивают устойчивость переохлажденного аустенита. Особенно эффективно увеличивают инкубационный период молибден и марганец, несколько слабее [c.86]

Наиболее низкие значения показателя степени окисления имеют перлитные стали, для которых п приблизительно равно 0,5. Поэтому можно сказать, что эти стали корродируют под влиянием сланцевой золы в диффузионной области и они являются очень чувствительными ко всяким повреждениям оксидной пленки. [c.255]

Результаты определения количества фуллеренов в сталях приведены на рисунке 10. Видно, что в доэвтектоидных сталях количество фуллеренов незначительно уменьшается при увеличении содержания углерода и достигает минимума в области эвтектоида. Микроструктурный анализ показал, что стали имеют фазовый состав, соответствуюш,ий классической диаграмме Fe- в доэвтектоидных сталях феррито-перлитная структура с постепенным уменьшением содержания феррита в перлитных колониях, структура заэвтектоидных сталей У10 и У12 состоит из перлита и избыточного цементита. При этом происходит уменьшение количества феррита с увеличением количества цементита. Это подтверждается результатами измерения твердости. [c.26]

Ниже области температур ползучести расчетные (допускаемые) напряжения берутся равными /4 предела прочности при растяжении или условного предела текучести (с допуском 0,2% на остаточную деформацию), в то время как в области ползучести расчетные напряжения выбираются по разрушающему напряжению (пределу длительной прочности) или 1% деформации при ползучести за 100 ООО ч. В стандарте приведены методы расчета для типичных узлов сосуда, находящихся под действием внутреннего давления рассматривается также влияние наружного давления. Расчет трубных решеток в стандарт не включен они рассчитываются по стандартам ТЕМА . Необходимость усиления патрубков определяется по методу компенсации при расчете фланцев все еще используется метод, который существовал в США в течение многих лет. Уделяется внимание углеродистым сталям, низколегированным перлитным сталям, нержавеющим и высокохромистым сталям, а также улучшаемым сталям. Однако не предъявляются специальные требования к оценке усталостных или термических напряжений, не уделяется особого внимания анализу напряжений в узлах, не предусмотренных методами расчета. [c.9]

При изготовлении сосудов из листов, плакированных прокаткой или взрывом, необходимо контролировать операции, которые могут привести к уменьшению коррозионной стойкости (например, любая необходимая термообработка). При сварке плакированных листов удаляют плакирующий слой около кромок (рис. 6.25). После сварки и удаления подкладной планки перлитный сварной шов контролируют обычными методами. На оставшуюся неплакированную область металла шва наплавку обычно производят ручной дуговой сваркой. [c.275]

Расчетные величины, характеризующие скорости коррозии перлитных сталей в области температур 80. .. 600 °С, полученные с учетом потенциала металла, удовлетворительно согласуются с экспериментальными данными. При температурах, близких к 20 скорость роста фазовых окисных слоев крайне мала. В этом случае можно принять, что скорость формирования пассивирующих и защитных слоев определяется интенсивностью объемной диффузии кислорода в а-железо. Рассчитанные по зависимости [c.210]

Основные закономерности проникновения водорода в металлы, установленные для области низких давлений и высоких температур, справедливы и при высоких давлениях (как для технического железа, так и для сталей ферритного, феррито-перлитного, мартенситного и аустенитного классов). [c.114]

Закаленную сталь перед взятием стружки надо отжечь 1/ -часо-вого прокаливания, при температуре около 750—800° С (выше перлитной точки), с последующим медленным охлаждением при 600°—достаточно потом охлаждать можно быстрее. Отжиг лучше всего производить на открытом древесноугольном пламени если же предпочитают отжигать в печи (муфельной или трубчатой), то рекомендуется класть впереди или позади пробы кусочки древесного угля, чтобы избежать сильного образования окалины последнее вызвало бы поверхностное обезуглероживание пробы. Следует еще заметить, что марганец и пиксель сводят перлитную точку в область более низких температур это обстоятельство следует иметь в виду при охлаждении образца после отжига. [c.83]

Критические точки стали Х8, в °С таковы Ас, — 900, Лс,—810, Лг,—730, Л,-, —490 (310) (наличие второго значения точки Ar, свидетельствует о том, что при медленном охлаждении стали Х8 перлитное превращение происходит в промежуточной области). [c.109]

Можно считать установленным фактом, что ведущей фазой в процессе образования перлита является цементит. На рис. 108 представлена схема образования пластинчатых структур перлитного типа (ср. также с [57, 60]). Первичный кристалл цементита показан на рис. 108, 1. Рост этого зародыша вызывает обеднение соседних областей углеродом, вследствие чего при достижении определенной толщины на кристалле цементита образуются зародыши феррита (рис. 108, 2). Рост последних в свою очередь приводит к обогащению аустенитной матрицы углеродом и при достижении пластинами феррита некоторого размера (рис. 108, 3) на них зарождаются новые кристаллы цементита (рис. 108, 4). Многократное повторение этих процессов приводит к получению перлитного зерна. В пределах одного аустенитного зерна может возникнуть несколько зерен перлита 342 [c.342]

Установленная возможность химического никелирования перлитных низколегированных и аустенитных хромоникелевых жаропрочных сталей, а также высокий уровень свойств никель-фосфорных покрытий при температуре до 650° С значительно расширяют область эффективного применения этого весьма простого и доступного технологического процесса. [c.124]

В перлитной области (до 7% N1) несколько повышает прочность стали при очень малом снижеиин пластических свойств, В мартенситной области (до [c.17]

В перлитной области (до 7% N1) несколько повышает прочность стали при очень малом снижении пластических свойств. В мартенситной области (до 20% N1) сильно повышает прочность и понижает вязкость. Стали аусте-нитного класса характеризуются высокой вязкостью и низкой прочностью и твердостью. В сочетании с хромом повышает прочность и пластические свойства конструкционных сталей. Снижает теплопроводность. Повышает сопротивление коррозии на воздухе, в морско воде и некоторых кислотах. Увеличивает прокаливаемость. Способствует появлению отпускной хрупкости [c.28]

На рис. 55 приведены С-образные диаграммы изотерми-ского мартенситного превращения в таком сплаве. Эта 1аграмма внешне подобна диаграмме изотермического >евращения аустенита в перлитной области. Однако в от- [c.103]

Обычно патентированную проволоку и ленту изготовляют из углеродистых или низколегированных сталей (60С2, 65Г, 70С2ХА). Легирование патентированной стали ограничено, так как большинство легирующих элементов повышают устойчивость аустенита в перлитной области, что нежелательно для операции патентирования. Кремний повышает предел упругости патентированной холоднодеформированной проволоки и ленты, повышает ее теплостойкость и релаксационную стойкость. [c.207]

Описанный характер коррозии проявляется также в поведении сталей в продуктах сгорания других широко применяемых в промышленности топлив (рис. 13.2). Результаты расчета глубины коррозии сталей на ресурс 10 ч, проведенного на основании данных длительных лабораторных и промышленных испытаний, показывают, что обычно коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н12Т в продуктах сгорания сернистого мазута и угольного топлива имеет относительно небольшое преимущество перед перлитными сталями. Наибольшую стойкость в области высоких температур проявляет хромистая сталь ЭИ756. Топлива по степени коррозионной агрессивности продуктов их сгорания можно расположить в следующий ряд (в направлении усиления коррозии) природный газ, угли различных месторождений, сернистый мазут, эстонские сланцы. [c.230]

Закаленный и отпуш,енный бейнит или мартенсит по стойкости против охрупчивания превосходит перлитную микроструктуру [14, 50], но в отношении сфероидизированных сталей четкого общего мнения пока нет [14, 23, 51]. Сложность ситуации можно продемонстрировать, сравнив уже приведенные выше результаты работы [51] с другими данными из той же серии экспериментов. При уровне прочности 640 МПа сфероидизированная сталь лишь несколько уступает отпущенному бейннту. Бейнит в свою очередь прн прочности 865 и 1240 МПа обладает такой же стойкостью против водородного охрупчивания, как и отпущенный мартенсит. В этой области нужны дальнейшие тщательные систематические исследования при контролируемых условиях. [c.61]

Рис. 45. Электронные фрактограммы с поверхности разрушения образцов стали У8 с перлитной структурой, испытанных в воздухе (а, в) и при наводороживании (б, г) в низкоамплитудной [а, б) и среднеамплитудной ( в, г) области нагружения, Х4700

При быстром охлаждении после нагрева выше критической точки в стали формируется неравновесная с высокими внутренними напряжениями мартенситная структура (перенасыщенный твердый раствор углерода в а-железе), наиболее склонная к растрескиванию в системе НгЗ-СОг-Н О. /Для образования мартенсита определяющим фактором является скорость охлаждения, при которой подавляются струк1урные превращения в перлитной и промежуточной областях. Скорость охлаждения зависит от содержания в стали углерода и легирующих элементов, а также температуры аустенитизации. Наименьшая (по сравнению с другими исследуемыми структурами) величина водородной проницаемости у мартенсита объясняется наличием у этой структуры атомов углерода в междоузлиях кристаллической решетки, создающих препятствие движению протонов. В то же время, поверхностная закалка токами высокой частоты (ТВЧ), по сравнению с объемной (при одинаковой -твердости поверхности), значительно повышает стойкость стали к растрескиванию. [c.478]

ОБЛАСТЬ ПРИМЕНЕНИЯ ЭЛЕКТРОДОВ ДЛЯ ПРИВАРКИ КРЕПЛЕНИЙ В1ЫСОКОЛЕГИРОВАННЫХ СТАЛЕЙ К ТРУБАМ из НИЗКОЛЕГИРОВАННЫХ ПЕРЛИТНЫХ СТАЛЕЙ (НО РТМ-1С—73) [c.206]

ТРООСТИТ [по имени франц. химика Л. Трооста (L. Troost)J—структурная составляющая стали, представляющая собой смесь феррита и цементита с межпластинным расстоянием 0,1 мкм. Подобно перлиту и сорбиту относится к перлитным структурам. Образуется при распаде переохлажденного аустенита в нижней области температурного интервала (500—550° С) перлитного превращения, при закалке (Т. закалки) и сред-иетемпературном (350—400° С) отпуске (Т. отпуска). Т. закалки (рис.) — чрезвычайно тонкодисперс-пая смесь феррита и цементита, выявляемая только нод электронным микроскопом. Твердость 33—40 HR (в зависимости от т-ры образования). Т. отпуска представляет собой фер-ритную основу с рассеянными в ней мелкими кристаллами цементита в основном произвольной формы. Твердость такого Т. составляет 40— 45 HR (в зависимости от состава стали, т-ры и продолжительности отпуска) и обусловливается высокой дисперсностью цементита и искажениями кристаллической решетки ферритной основы. Т. отпуска характеризуется высоким отношением предела упругости к пределу прочности. Сталь со структурой Т. отличается высокими прочностью и упругостью. Ее используют гл. обр. для изготовления пружин и рессор. [c.589]

При перлитном превращении в простой углеродистой стали эвтектоидного состава механизм процесса состоит в перераспределении углерода в исходной структуре. При этом вместо равномерного распределения его в аустените образуются зоны с высокой концентрацией углерода (цементит 6,67% С) и области с малой концентрацией (феррит <0,04% С). Подобное перерас- [c.341]

Выше отмечалось, что в промежуточной области температур между перлитным и мартенситным превращениями наблюдается образование игольчатой структуры, получившей название гростита. Хотя механизм этого превращения еще окончательно не выяснен, можно полагать, что в отличие от образования перлита, при росте тростита ведущей фазой является не цементит, а феррит. Структура тростита состоит из игольчатых выделений ферритной фазы и зернистых карбидных частиц. [c.343]

Развитие современной энергетики идет по пути повышения рабочих параметров. Но с повышением рабочих температур выше 600—625° С область применения перлитных сталей исчерпывается. Аустенитные же жаропрочные стали, например сталь ХН35ВТ, содержащая 53—61% легирующих элементов, хотя и обладают достаточно высокой жаропрочностью, но имеют низкую износостойкость, вследствие чего данные материалы не могут применяться в узлах трения без предварительного поверхностного упрочнения. Как уже указывалось, повышение износостойкости путем твердостного азотирования в данном случае совершенно непригодно из-за слишком высокого уровня рабочих температур, а процесс термодиффузионного хромирования — слишком трудоемок, малотехнологичен и дает на деталях с резким изменением сечения и сложной формы большой процент неисправимого брака (за счет высокотемпературного коробления). [c.91]

Анализируя вектор-оценку (рис. 77) с использованием статистического планирования, видим, что наибольшее неблагоприятное вляние при заданном уровне нагрузки оказывает резкое охлаждение из области структурных превращений, приводящее к образованию неустойчивой против водородного разрушения структуры, представляющей собой перлитно-бейнитную смесь с мартенситом (большая отрицательная компонента вектора-оценки Вз). Пластическое деформирование в диапазоне от 1,0% ДО 8%, деформационное старение и другие сочетания действующих факторов не оказали на долговечность образцов значимого влияния. [c.194]

Путем модифицирования и подбора соответствуюш,ей шихты такнсе получаются высокопрочные чугуны с перлитной или ферритной структурой и мелко распределенным графитом, приближаю-ш,иеся по своим свойствам к стали. Наконец, при обработке жидкого чугуна магниевой лигатурой получают высокопрочный чугун с перлитной или ферритной структурой и изолированным шаровидным графитом. Этот чугун обладает высокими механическими свойствами и по своему качеству приближается к литой стали. В табл. II.. 36, И. 37 и II. 38 приведены марки серых, ковких и высокопрочных чугунов, выпускаемых нашей промышленностью и пригодных для применения на заводах нефтепереработки и нефтехимического синтеза. Там же указаны механические свойства и область применения каждой марки чугуна. [c.99]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология