Фильтрование сопротивление

Отметим влияние продолжительности фильтрования, сопротивления на границе между осадком и перегородкой, миграции тонкодисперсных частиц в порах осадка, гидрофобизации поверхности частиц и так называемого фильтрационного эффекта. [c.203]

Сопротивление фильтровальной перегородки состоит из сопротивления самой фильтровальной перегородки с проникающими в ее поры твердыми частицами суспензии и сопротивления тонкого слоя осадка, если он остался после предварительной операции фильтрования. Сопротивление фильтровальной перегородки в процессе фильтрования является переменной величиной ввиду возможного вымывания фильтратом из ее пор твердых частиц и попадания в поры новых частиц твердой фазы суспензии. Однако для простоты величину сопротивления фильтровальной перегородки обычно принимают постоянной в процессе фильтрования. [c.9]

В процессе работы фильтрующий слой постепенно загрязняется и как следствие этого возрастает сопротивление фильтра, снижается скорость фильтрования. Сопротивление включенного в работу фильтра составляет примерно 0,1 кгс/см (0,01 МПа). Фильтр отключается на промывку для удаления загрязнений при перепаде давления 1 —1,2 кгс/см (0,1—0,12 МПа). Период от включения фильтра в работу до вывода его на промывку составляет фильтроцикл, продолжительность которого зависит в основном от загрязненности исходной воды, скорости фильтрования и обычно составляет не менее 18—24 ч. [c.65]

Практика показывает, что при фильтровании сопротивление перегородки, как правило, возрастает в процессе ее эксплуатации. На изменение физических и эксплуатационных свойств фильтровальных перегородок влияют различные физико-химические факторы. [c.282]

Наиболее важный член в уравнении фильтрования — сопротивление отжатого осадка. Большинство биологических материалов подвергается сжатию, поэтому сопротивление осадка в процессе фильтрации значительно повышается. Вследствие этого для фильтрования требуются большие плош,ади поверхности. [c.67]

РИС. 44. Зависимость сопротивления фильтров от температуры при фильтровании дизельных топлив. [c.100]

Величина среднего удельного сопротивления осадка берется соответствующей его значению при Ард, т. е. в конце процесса фильтрования. [c.91]

При приближенном расчете производительности фильтра в соответствии с рекомендациями РТМ 26-01-31—69 допускается учет только сопротивления фильтрующей перегородки. В этом случае кривые на графике рис. 4.3 обычно не пересекаются и расчет времени фильтрования следует начинать с максимального значения производительности насоса, лежащей в пределах кривой его характеристики. Ниже приводятся примеры расчета фильтров- [c.97]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования == 80 м , толщина набираемого осадка равна половине толщины плиты = 22,5 мм, максимально допустимый перепад давления на фильтре Дрд = 4-10 Па среднее удельное сопротивление осадка при максимально допустимом перепаде давления 3 = 5-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф. п = 11 - 10 1/м динамическая вязкость фильтрата (А = 2 -10 Па-с вязкость промывной жидкости (Хпр = 1- О" Па-с массовая концентрация твердой фазы в суспензии = 4,6 % [c.102]

Исходные данные для расчета следующие поверхность фильтрования Рф = 50 м предельный перепад давления при фильтровании Ард = 2-10 Па высота слоя осадка кос = 12 мм съем осадка смывом струей жидкости коэффициент удельного сопротивления осадка согласно (4.13) = 1,13-109 (Др) . сопротивление фильтрующей перегородки Гф, = 12-10 1/м влажность осадка после фильтрования = 35 % динамическая вязкость фильтрата [1= 1,36-10- Па-с массовая концентрация суспензии х,п = 4 % , плотность жидкой фазы = 1250 кг/м , плотность твердой фазы = 2430 кг/м расход промывной жидкости Упр. ж = 1,5-10 М /КГ вязкость промывной жидкости 1пр = = 1,02-10- Па-с время сушки осадка = 80 с, вспомогательное время Тд = 1860 с. [c.105]

Выбор центробежного насоса. Удельное сопротивление осадка при конечном давлении фильтрования Ар = 2-10 Па равно [c.105]

Точка А пересечения кривой характеристики насоса и сопротивления внешней сети является точкой начала процесса фильтрования. Процесс фильтрования заканчивается в точке В, где суммарные потери давления на преодоление сопротивления осадка и перегородки достигают максимально допустимого значения Ард = 2-10 Па. [c.107]

Для любого типа фильтрования под давлением поток О через мембрану пропорционален перепаду давления ДР на мембране и обратно пропорционален сопротивлению [c.272]

R =Рос+Рф.п — общее сопротивление при фильтровании, м [c.8]

Фильтрование является гидродинамическим процессом, скорость которого прямо пропорциональна разности давлений, создаваемой по обеим сторонам фильтровальной, перегородки (движущая сила процесса), и обратно пропорциональна сопротивлению, испытываемому жидкостью при ее движении через поры перегородки и слой образовавшегося осадка. [c.10]

Если при фильтровании применяют поршневой насос, процесс протекает с постоянной скоростью (определяемой производительностью насоса) при возрастающей разности давлений, что обусловлено увеличением толщины осадка. В случае использования центробежного насоса разность давлений и скорость фильтрования изменяются (вследствие уменьшения производительности насоса в результате возрастания сопротивления при увеличении толщины осадка). [c.11]

Независимо от того, каким образом создают разность давлений, движущая сила процесса фильтрования возрастает прямо пропорционально этой разности. Однако в большинстве случаев скорость фильтрования"возрастает медленнее, чем увеличивается разность давлений, так как при увеличении последней поры перегородки и осадка сжимаются, и сопротивление возрастает. [c.11]

Не следует забывать, что в некоторых случаях, когда осадок отличается большой сжимаемостью, движущая сила и сопротивление возрастают почти пропорционально, вследствие чего повышением разности давлений не удается достигнуть заметного увеличения скорости фильтрования. [c.11]

Сопротивление при фильтровании является суммой сопротив-ле ний фильтровальной перегородки и слоя осадка. [c.11]

Мутность фильтрата в начале фильтрования объясняется прониканием твердых частиц через поры фильтровальной перегородки. Фильтрат становится прозрачным, когда перегородка приобретает достаточную задерживающую способность. Это достигается либо за счет уменьшения эффективного сечения пор лри проникании в них твердых частиц, либо вследствие образования своди-ков над входами в поры. При уменьшении эффективного сечения пор происходит фильтрование с закупориванием пор на поверхности фильтровальной перегородки осадок почти не образуется и твердые частицы задерживаются внутри пор. Во втором случае осуществляется фильтрование с образованием осадка, когда твердые частицы почти не проникают внутрь фильтровальной перегородки. Увеличение сопротивления прохождению жидкости при фильтровании с закупориванием пор объясняется возрастанием сопротивления фильтровальной перегородки, а при фильтровании с образованием осадка—ловышением сопротивления увеличивающегося слоя осадка. [c.13]

Структура образующегося осадка и, следовательно, его сопротивление потоку жидкости зависят от свойств твердых частиц и жидкой фазы суспензии, а также от условий фильтрования. [c.14]

Неравномерность размера твердых частиц влияет на геометрическую структуру элементарного слоя осадка не только в момент его образования, но также и в процессе фильтрования. Это объясняется тем, что в процессе фильтрования твердые частицы относительно небольшого размера могут увлекаться потоком жидкости и перемещаться из слоев осадка, удаленных от фильтровальной перегородки, в слои осадка, близкие к перегородке, и даже в ее лоры. В результате возрастает сопротивление и ранее образовавшихся слоев осадка, и фильтровальной перегородки. [c.15]

Значение процессов фильтрования возрастает с увеличением масштабов производства химической и родственных ей отраслей промышленности. Это объясняется тем, что процесс разделения суспензии нередко вызывает затруднения, обусловленные главным образом большим сопротивлением осадка и соответственно малой скоростью фильтрования. При этом для достижения заданной производительности фильтровальной установки требуется большое число фильтров определенной конструкции. Поэтому возникла тенденция к увеличению размеров фильтровального оборудования и интенсификации процессов фильтрования. [c.17]

Значительно целесообразнее использовать возможности интенсификации процессов фильтрования путем уменьшения удельного сопротивления осадка при соответствующем повышении скорости фильтрования. [c.18]

Интенсификация процессов фильтрования может быть достигнута двумя различными путями. По первому пути полученную и подлежащую разделению суспензию обрабатывают таким образом, чтобы в процессе фильтрования образовался осадок с возможно меньшим сопротивлением. Для этого к суопензии добавляют вспомогательные вещества, флокулянты или электролиты. [c.18]

Очень большое разнообразие в свойствах разделяемых суспензий и коренные различия в конструкциях значительного числа фильтров, наряду с высокой чувствительностью свойств суспензий и осадков к условиям их получения, делают выбор средств фильтрования сложным. Существует ряд общих рекомендаций для такого выбора. К числу их относится, например, указание о целесообразности использования фильтров, в которых направления действия силы тяжести и движения фильтрата совпадают, в тех случаях, когда разделяется полидисперсная суспензия. При этом на фильтровальной перегородке в первую очередь откладываются наиболее крупные твердые частицы, предотвращающие закупоривание ее пор более мелкими. Сюда же можно отнести указание о нецелесообразности повышения разности давлений с целью увеличения скорости фильтрования, если осадок отличается сильной сжимаемостью, обусловливающей значительное возрастание его удельного сопротивления при повышении указанной разности. Однако вся совокупность подобных общих указаний недостаточна дл надежного выбора средств фильтрования в каждом отдельном случае. [c.19]

Способы первой группы основаны на проведении опытов по фильтрованию в условиях постоянно увеличивающейся толщины слоя осадка, как это происходит в действительном процессе разделения суспензии. В способах второй группы опыты проводятся путем фильтрования чистой жидкости через слой заранее полученного осадка постоянной толщины. Способы третьей группы характеризуются использованием эмпирических уравнений, в которых дается зависимость удельного сопротивления осадка от ряда его свойств (пористость, удельная поверхность). Способ, относящийся к четвертой группе, основан на измерении пористости и проницаемости осадка в условиях прерывистого увеличения производимого на него механического давления. [c.20]

Несжимаемыми называются такие осадки и перегородки, пористость которых и, следовательно, сопротивление потоку жидкости остаются постоянными в процессе фильтрования. [c.23]

Фундаментальное соотношение, определяющее, что скорость фильтрования воды сквозь слой песка пропорциональна гидростатическому давлению и обратно пропорциональна толщине слоя, установлено Дарси в 1856 г. при исследовании действия городских фонтанов [23]. При этом коэффициент пропорциональности выражает влияние вязкости жидкости и свойств пористого слоя на скорость процесса. Приведенное соотношение аналогично известным для интенсивности перемещения тепла, вещества и электричества и является частным случаем закона, в соответствии с которым скорость процесса пропорциональна движущей силе и обратно пропорциональна сопротивлению. Все рассматриваемые далее более сложные уравнения фильтрования представляют собой по существу модификацию соотношения Дарси. [c.23]

Влияние свойств пористого слоя на скорость фильтрования нередко выражают посредством параметров, определяющих его структуру, в частности эквивалентного размера пор, пористости слоя, удельной поверхности и щероховатости частиц. С этой целью принимают идеализированные модели пористого слоя, например модель цилиндрических капилляров. Однако в настоящее время принципы построения моделей пористых сред требуют уточнения [24]. Так, следует отметить, что способы определения параметров пористых сред адсорбцией, капиллярной конденсацией, ртутной поро метрией, электронной микроскопией нередко приводят к разным результатам, причем одни параметры модели и объекта могут совпадать, а другие различаться. Использование идеализированных моделей пористых сред не способствует лучшему пониманию процесса фильтрования, а все параметры, характеризующие пористую среду, в конечном счете приходится объединять в один, находимый экспериментально параметр, называемый коэффициентом проницаемости или удельным сопротивлением. К сказанному надлежит добавить, что отмечено шесть типов укладки моно-дисперсных шарообразных частиц в слое, причем форма пор, влияющая на гидродинамику слоя, различна для разных типов укладки [39]. [c.24]

Примем, что сопротивлением фильтровальной перегородки можно пренебречь. Такое допущение часто можно сделать без особого уменьшения точности получаемых результатов. При этом условии основное дифференциальное уравнение фильтрования (И,5) примет вид [c.28]

В ходе процесса фильтрования сопротивление перегородки в идеале изменяется мало — будем считать Лп постоянной величиной. Напротив, фактор является принципиально переменньш высота слоя осадка ho нарастает, значит, согласно (е), увеличивается и Во, хотя остальные величины, входящие в выражение для R , — постоянны. Обозначим постоянный комплекс этих величин [c.421]

Сопротивление осадка R o определяется толщиной бос (в м) и удельным объемным сопротивлением Го (в м" ) осадка Ro —fo o Толщина слоя осадка бос связана с объемом фильтрата V соотношением бос = V Xo, где Хо — объем влажного осадка, образующийся на 1 м фильтрата при прохождении через него 1 фильтрата. Следовательно,/ ос = oJioV. Значение ос с возрастанием толщины слоя осадка изменяется от нуля в начале процесса до максимума в конце фильтрования. Сопротивление фильтрующей перегородки ф. п можно заменить равным ему сопротивлением слоя осадка и выразить через соответствующий объем фильтрата (С) Р ф, п = ГоХоС. Тогда из уравнения (13-2) получим [c.106]

Мсходные данные для расчета следующие перепад давления при фильтровании и промывке А/ 64-10 высота слоя осадка 9 мм, влажность отфил11трованного осадка W 72 % удельное сопротивление осадка / 27-10 м/кг сопротивление фильтрующей перегородки Гф, - 42.10 1/м плотность твердой фазы р.,- 2540 кг/м" плотность жидкой фазы = 1080 кг/м динамическая вязкость фильтрата i - 1,05 < 10 Па-с массовая концентрация твердой фазы х, 10,6 % [c.116]

Представляется необходимым, чтобы при разработке технологического процесса, включающего стадию фильтрования, уже в лаборатории обращалось достаточное внимание на гидродинамические свойства фильтровальных осадков и исследовались условия проведения процесса, обеспечивающие получение этих осадков с возможно меньшим сопротивлением. Есть основания предполагать, что затраты на выполнение исследовательских работ в указанном направлении будут значительно меньше экономии, достигнутой в результате сокращения ка1питальных затрат и эксплуатационных расходов вследствие уменьшения размеров фильтровальной установки. [c.18]

При выборе средств фильтрования выполняют сравнительные расчеты по определению удельной производительности различных фильтров или их удельной поверхности фильтрования. Такие расчеты можно производить на основании полученных опытных данных без иопользования оеновных уравнений фильтрования. После выбора средств фильтрования расчеты по определению удельной производительности или удельной поверхности фильтрования выбранного фильтра в принятых условиях разделения суспензии выполняют при проектировании новой промышленной фильтровальной установки. Для этих расчетов можно использовать основные уравнения фильтрования, предварительно определив экспериментально некоторые постоянные в указанных уравнениях, в частности удельное сопротивление осадка и сопротивление фильтровальной перегородки. В связи с этим представляется возможным высказать некоторые соображения об определении постоянных в уравнениях фильтрования и о расчете фильтров, а также о физическом моделировании процессов фильтрования. [c.20]

Существует большое число способов определения постоянных в уравнениях фильтрования, причем выбор одного из них нередко может вызвать затруднения. Применительно к процессам с обра-зобанием осадка при неизменной разности давлений все способы определения удельного сопротивления осадка, которое является наиболее важной постоянной в уравнениях фильтрования, распределены на четыре группы. [c.20]

Наиболее надежными следует признать способы первой группы, поскольку они воспроизводят действительные условия разделения суспензии. Возможно применение опособов второй группы, отличающихся большей простотой, но несколько меньшей точностью по сравнению со способами первой группы. Способы третьей группы необходимо считать теоретически и практически неприемлемыми при достаточно тонкодиоперсных суапензиях, так как невозможно учесть влияние всех гидродинамических и физико-химических факторов на удельное сопротивление осадка для грубодисперсных суспензий эти способы практически бесполезны, поскольку удельное сопротивление осадка проще находить способами первой или второй группы. Способ, основанный на определении пористости и проницаемости осадка, более подходит для исследований, связанных с некоторыми аспектами теории фильтрования. [c.21]

Сопротивление фильтровальной перегородки складывается из сопротивления самой перегородки с проникшими в нее ранее твердыми частицами суспензии и сопротивления xoHKOiro слоя осадка, если он остался на перегородке после предварительного снятия с нее основного количества осадка. Величину / ф. п в процессе фильтрования в первом приближении можно принимать постоянной, пренебрегая некоторым возможным ее увеличением вследствие проникания в поры перегородки новых твердых частиц. Сопротивление слоя осадка с увеличением его количества изменяется от нуля в начале фильтрования до максимального значения в конце процесса. [c.25]

Уравнение при постоянной разности давлений. Уменьшение KopQ TH фильтрования при постоянной разности давлений и возрастание разности давлений при фильтровании с постоянной скоростью обусловлены повышением сопротивления осадка в результате увеличения его толщины. [c.26]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология