Поток обводной

Для регенерации насыщенного слоя адсорбента из основного потока отбирается регенерационный газ П и через нагреватель 2 или обводную линию поступает на нагрев или охлаждение адсорбента (4, 5). Газ регенерации обычно следует через адсорберы снизу вверх, а осушаемый газ — в противоположном направлении. Благодаря этому, примеси, адсорбированные при осушке газа лобовым слоем адсорбента, десорбируются и выносятся из адсорбера в стадии регенерации, не загрязняя весь слой адсорбента. [c.148]

При обводном включении (рис. 13-8) только часть конвективного потока поступает в простой элемент процесса, остаток же смешивается с выходящим потоком. Таким образом, обвод составляется [c.273]

В общем числе степеней свободы обводного или рециркуляционного включений к 4- 2 степеням свободы прямого потока прибавляется еще одна степень свободы, которая может быть установлена с помощью так называемого отношения рециркуляции. Последнее основывается на массовом балансе обвода или смесителя и определяется следующим образом [c.275]

Основным недостатком большинства исполнительных органов является недостаточная герметичность перекрывания трубопровода (пропуски регулируемых потоков). Поэтому предусматривают обводной трубопровод (байпас), позволяющий отключать участок трубопровода для ремонта регулирующего клапана. Для уменьшения усилия, необходимого для открывания задвижек, устанавливаемых на трубопроводе большого диаметра между входной и выходной полостями, предусматривают обводную линию, перекрываемую вентилями. [c.199]

Прн переработке средне- и маловязких дистиллятных фракций на некоторых установках фенольной очистки растворитель заранее обводняется, и очистка в противотоке осуществляется обводненным фенолом. Для того чтобы снизить кратность внутренней циркуляции промежуточных потоков, в экстракционной колонне при очистке масел фенолом устанавливается низкий температурный градиент. Обычно градиент не превышает 10 °С. В зависимости от качества перерабатываемого сырья температура верха меняется от 80 до 50 °С, а температура низа ог 70 до 40 °С. На верхнем пределе температур осуществляется очистка остаточных полупродуктов — деасфальтизатов, на нижнем — очистка маловязких турбореактивных и трансформаторных масел. В зависимости от вида перерабатываемого сырья меняется [c.246]

Для автоматического дозирования пенообразователя в поток воды устанавливают дозаторы, которые отличаются по конструкции и могут иметь различные схемы включения [7, 51]. Дозаторы типа ДА (конструкции ВНИИПО), устанавливаемые на обводной линии водяного насоса, имеют следующие характеристики [c.171]

Байпасный поток теплоносителя через обводной канал между пучком труб и корпусом аппарата возникает только при сегментных поперечных перегородках. Он существенно влияет на теплоотдачу. [c.237]

В. А. Андреев [1] и С. С. Берман (2] предложили методы учета некоторых видов протечек. В первом методе [1] учитывается только байпасный поток теплоносителя в обводном канале вблизи стенки корпуса аппарата, а во втором — только протечки теплоносителя через зазоры между корпусом аппарата и перегородками. [c.237]

Определяется доля площади обводного канала /в для байпасного потока вокруг пучка труб по отношению к минимальной площади поперечного сечения пучка f вблизи осевой линии аппарата (в нулевом ряду) [c.239]

В предложенном В. А. Андреевым [81 методе учитывается лишь байпасный поток теплоносителя через обводной канал, но не протечки через зазоры между корпусом аппарата и перегородками, а также между перегородкой и трубами пучка. Напротив, метод, описанный С. С. Берманом 2], позволяет учесть только протечки теплоносителя через зазоры между корпусом аппарата и перегородками, однако все остальные виды протечек не учитываются. [c.247]

Технологическая топология разомкнутых ХТС характеризуется наличием различных комбинаций последовательных, параллельных и последовательно-обводных (байпасных) технологических связей между элементами системы. В разомкнутых ХТС технологические потоки всех химических компонентов проходят через любой элемент системы лишь один раз. [c.31]

К рассматриваемым ХТС с типовыми технологическими связями принадлежат системы с последовательными технологическими потоками (рис. П-З), системы с последовательно-обводным, или байпасным, технологическим потоком (рис. II-4) и ХТС с обратным технологическим потоком (рис. П-5). [c.50]

При высоком перепаде давления в теплообменнике, достаточном для нормальной работы регуляторов, вместо трехходового клапана, устанавливаемого на обводной линии газа, можно использовать двухходовой клапан. Благодаря этому можно сократить затраты на контрольно-измерительные приборы, однако надежность контроля в данном случае уменьшится. Если в системе регулирования процесса ИТС используются трехходовые клапаны, их лучше устанавливать на выходе газа из теплообменника, а не на входе. Чем проще схема установки НТС, тем проще контроль за ее работой. Необходимая температура газа на входе Б змеевик низа сепаратора устанавливается с помощью термостата, помещенного в ванну подогревателя. Контроль потока газа, перепускаемого мимо змеевика по обводной линии, необязателен, однако желателен, так как контроль только самого подогревателя малочувствителен и периодически возникает необходимость в контроле с помощью обводной линии. Именно благодаря изменению скорости потока газа в обводной линии достигается необходимая гибкость контроля. Стабилизатор температуры (термостат) настраивается так, чтобы клапан на обводной линии был полностью открыт, когда температура газа на выходе из змеевика на 2,8—3,4° С выше температуры гидратообразования. Работа подогревателя в этом случае регулируется таким образом, чтобы поток газа на выходе из сепаратора при полностью закрытом клапане на обводной линии имел температуру не выше 2о,7° С. Таким образом, нормальное рабочее положение клапана на обводной линии — Закрыто . Стабилизатор температуры в это время обеспечивает нормальный температурный режим процесса сепарации. [c.311]

Выключение теплообменника из потоков производится сле-дуюш им образом. Сначала открывают задвижку 5 на обводной линии горячего теплоносителя (рис. 104), а затем закрывают задвижки 4 и 6 на линии входа и выхода горячего теплоносителя. По [c.193]

При включении теплообменника сначала пускают в аппарат холодную нефть, а затем горячий теплоноситель. Для этого постепенно открывают задвижки 1 ж 3, находящиеся на приемной и выходной сырьевых линиях, и медленно закрывают задвижку 2, находящуюся на обводной линии. Затем таким же образом впускают в теплообменник поток горячей жидкости сначала открывают задвижки и и медленно закрывают задвижку 5 на обводной линии. [c.194]

Рис. 9.7. Радиальные перегородки, предназначенные для уменьшения обводного потока при течении через зазор между трубным пучком и кожухом [12].

Влияние обводного течения на теплопередачу. Приведенный выше аналитический расчет для идеализированного случая (в отсутствие обводного течения) может быть модифицирован, если с помощью упомянутых выше факторов учесть влияние обводного течения. Соотношения, представленные уравнениями (9.2) и (9.3) для течения в трубах, естественно, не требуют корректировки. Соотношение для количества тепла, подводимого или отбираемого от теплоносителя на стороне кожуха, представленное уравнением (9.4), не меняется. Однако при определении кп [уравнение (9.5)1 Со следует умножать на коэффициент / /1 —долю полного потока, который проходит через трубный пучок. Этот поправочный коэффициент зависит от отношений зазоров, о которых уже говорилось, и определяется соотношением [c.178]

Нахождение О2 с учетом обводного потока. Уравнение (9.12) для нахождения (j2 в окончательном виде было выведено для идеализированного случая, когда обводной поток отсутствует. Это соотношение может быть модифицировано, если учесть влияние обводного потока, скорректировав потерю напора в правой части уравнения. В качестве поправочного коэффициента для потери давления удобно принять отношение потерь давления в отсутствие обводного потока и при наличии обводного потока. Таким образом, для учета влияния обводного потока уравнение (9.6) умножают на множитель (р, / д) и делят на уравнение (9.15). В результате этой модификации получается [c.182]

Способ Хайгаз (рис. 6.10) осуществляют при 7-10 МПа. Уголь предварительно измельчают до 0,15-1,6 мм, высушивают и замешивают с легким ароматизированным углеводородным маслом в пасту, пригодную для перекачивания насосом. Пасту подают в верхнюю часть газогенератора, где масло испаряется за счет тепла горячего газа, поднимающегося снизу. Затем масло конденсируют, извлекают из газового потока и возвращают в процесс. Высушенные частицы угля по обводной трубе опускаются в первую ступень гидрогазификации, где при 650 с уголь подвергается термическому разло- [c.102]

При переработке средне- и маловязких дистиллятных фракций на некоторых установках фенольной очистки растворитель заранее обводняется, и очистка в противотоке осуществляется обводненным фенолом. Для того чтобы снизить кратность внутренней циркуляции промежуточных потоков, в экстракционной колонне при очистке масел фенолом устанавливается низкий температурный градиент. Обычно градиент не превышает 10 °С. В зависимости от качества перерабатываемого сырья температура верха меняется от 80 до 50 °С, а температура низа от 70 до 40 °С. На верхнем пределе температур осуществляется очистка остаточных полупродуктов — деасфальтизатов, на нижнем — очистка маловязких турбореактивных и трансформаторных масел. В зависимости от вида перерабатываемого сырья меняется и кратность разбавления масляных фракций растворителем. При переработке остаточного сырья кратность отношения меняется от 4 1 до 3 1, а при очистке дистиллятных фракций от 2 1 до 1,5 1,0. С утяжелением сырья снижается и степень обводненности фенола. Давление в колонне фенольной очистки атмосферное. [c.246]

Выполнение работы. Собирают в термостате хроматографа газовую схему для работы с капиллярными колонками, включающую, во-первых, делитель потока паров пробы и линию сброса в атмосферу и, во-вторых, обводную линию газа-носителя—отрезок капиллярной трубки, идущий от второй камеры испарителя и заканчивающийся тройником, закрепленным на монтажной плате (рис. IV.6). [c.281]

Устройство, показанное на рис. 6, является делителем потока АВСО. Вещество, находящееся в сосуде А, прежде всего охлаждается до температуры сухого льда и после этого создается вакуум в системе АВСО через кран В. Затем проба нагревается до заданной температуры. После установления равновесия кран В закрывают и при помощи кранов Е, С п О направляют через обводную трубку газ-носитель, который вытесняет в колонку пар, находящийся в равновесии с веществом. Высота пика в этом случае является функцией давления пара пробы. Построение зависимости логарифма высоты пика от ИТ дает линию, по углу наклона которой определяют теплоту испарения. [c.460]

Во избежание большого времени запаздывания (более 30 мин) монтируют обводной поток, к которому подключают датчики анализаторов качества. [c.332]

Наличие обводного потока (рецикла) обеспечивает многократное возвращение в один и тот же элемент системы потоков реагентов, что создает условия более полного превращения исходного сырья. Это особенно важно в том случае, когда в результате [c.130]

Обводная связь, или байпас (схемы Часть потока пропускают в обход аппарата. Такая схема используется в основном для управления процессом. Например, условия передачи теплоты в теплообменнике со временем меняются (загрязнение поверхности, изменение нагрузки), но необходимые температуры потоков поддерживают байпасированием их мимо теплообменника. Величину байпаса (3 определяют как долю основного потока, проходящего мимо аппарата (3 = Vs/Уo (обозначения потоков показаны на рис. 5.2). Различают простой (схема 4) и сложный (схема 5) байпасы. [c.234]

За основу материального баланса обычно принимается единица массы продукта (например, тонна) или количество продукта, получаемое в единицу времени (например, баланс составляется в расчете на час, сутки, год). Очень удобной формой представления баланса (особенно в сложных случаях, когда в производственной цепочке существуют обводные включения) являются диаграммы потоков (диаграммы Санкея). [c.354]

Теплообменники включают на ходу следующим образом открывают задвижку на обьоднон линии горячего потока и охлаждают теплообменники сырьем. После этого открывают задвижку на обводной линии сырья и закрывают задвижки н входе и выходе из теплообменников. [c.157]

Для включения теплообменников постепенно открывают вход и выход сырья и горячего потока в них и медленно зaкJ)ьIB ют задвижку на обводных линиях. Следует отметить, что с понижением температуры на выходе сырья из теплообменников понижается производительность установки. Поэтому обслуживающему персоналу установки необходимо особое внимание обращать на своевременную чистку теплообменников. [c.157]

Для регулирования нагрузки на каждую ступень предусмотрены обводные линии с задвижками, соединяющие буферную емкость нагнетания с буферной емкостью всасывания первой ступени. Продувка конденсата производится из буферных емкостей нагнетания и сепараторов в общий коллектор. Радиаторновентиляторная установка для двух ступеней сжатия состоит из четырех секций охлаждения — водной, масляной и двух газовых. Каждая секция имеет радиатор из оребренных труб, внутри которых проходят потоки охлаждаемых сред, а снаружи — охлаждающий воздух. [c.227]

Последовательно-обводная технологическая связь (байпас) является усложненным вариантом последовательной технологической связи элементов. Последовательно-обводную связь используют при адиабатическом проведении экзотермических химических превращений совместно с последовательным соединением операторов химического превращения. При байпасирова-нии холодного технологического потока сырья высокая температура потока реагентов на выходе адиабатического реактора уменьшается, а концентрация реагирующего сырья на входе в последующие реакторы увеличивается. Помимо этого, поскольку на вход каждого реактора подается некоторая меньшая доля всего технологического потока сырья, увеличивается время пребывания и вместе с тем выход готового продукта. [c.173]

В схеме обвязки теплообменника следует отыетиП) особую роль обводной линии (рис. 17). Проверив готовность теплообменника к работе, полностью открывают (осторожно ) задвижку на линии более холодного потока Выход /). После заполнения теплообменника продуктом (по обратному ходу) и вытеснения через воздушник 2 находившегося в нем воздуха также осторожно немного приоткрывают задвижку на линии Вход /). Наладив движение потока по трубному пучку, медленно прикрывают задвижку и настолько же открывают задвижку на линии Вход I. Аналогично заполняют теплообменник и горячим теплоносителем. Вопрос правильного включения теплообменника является важным для высокопроизводительных установок. Неправильная эксплуатация теплообменников приводит к нарушению техно- [c.52]

Градуировку резервуаров с использованием счетчика жидкости и образцового уровнемера осуществляют следующим образом. Воду из водопровода или вспомогательного резервуара 6 (см. рис. 32) иасосом 5 подают через напорную линию, счетчик 4, трехходовой клапан 3 и обводную линию 8 в резервуар 6. С пймощью проходного крана, установленного на напорной ливни (па рисунке не показано), счетчик 4 выводят на установив-шнйся режим работы. После достижения установившегося ре- ки.ма (номинального расхода) трехходовой клапан 3 переключают и поток жидкости направляют через линию подачи 9 в градуируемый резервуар . Вода в резервуар поступает без перерыва. Измерение высоты уровня наполнения и объема поступившей воды осуществляют одновременно, через каждые 10 мм. Наполнение осуществляют до уровня, соответствующего номинальной вместимости резервуара, после чего градуировку прекращают. При подходе уровня жидкости к расширителю 7 последний поднимают и прикрепляют к стенке горловины резервуара, как и в предыдущем способе. Результаты измерения высоты уровня и объема воды, поступившей в резервуар, записывают в журнал. [c.101]

В геометрически рационально сконструированном теплообменнике последние два отношения зависят от первых двух основываясь на этом, Тинкер составил таблицы значений параметров Л/д и Мр, которые он использует, чтобы связать долю потока, которая проходит через трубный пучок (т. е. полный поток минус обводной поток), с геометрическими отношениями, о которых только что упоминалось. Упрощенные варианты этих таблиц даны на рис. 9.9, 9.10 и 9.11. [c.178]

Влияние обводного течения на потери давления. Отнопюние для потери давления, определяемое для идеализированного случая при нулевом обводном течении уравнением (9.6), может быть модифицировано таким же образом, как описано в предыду[цем параграфе, с той разницей, что при введении поправки для потерь давления при течении через окна между кожухом и перегородкой необходимо учесть также влияние части потока, движущегося в осевом направлении через трубный пучок с перегородками, нлопщдь которых меныне поперечного сечения пучка. После введения поправок и члена ([.1,. / х) учитываю-1цего разность вязкостей жидкости у стенки и в основной массе потока, уравнение (9.6) принимает вид [c.182]

Навеску силикагеля около 1 г помещают в реактор 7, температура в котором регистрируется потенциометром 5, и включают систему подачи газа-носителя. Из баллона азот поступает в реометр 1. Перепускной ран па баллоне позволяет установить нужную скорость потока газа-носителя (10 мл/мин). Из реометра газ направляется в блок поглотителей воды 2 н 3, а затем в [)еактор че ез обводную трубку гуська 8. Высушивание исходного образца силикагеля с целью удаления молекулярной. аоды осуществляется при 180 С в 1ечеиие 2 ч. [c.84]

Обобщение показателей разработки выбранных участков и очагов воздействия показало, что приемистость нагнетательных скважин находится в пределах 300—600 м /сут, продукция добывающих скважин обводнена на 90—96%, дебиты скважин изменяются в пределах 120—310 м /сут на скважину. Продуктивные пласты сильно дренированы текущий коэффициент нефтеотдачи колебался в диапазоне 0,36—0,49. На этом этапе разработки представляется целесообразным проведение мероприятий по регулированию направлений фильтрационных потоков в пластах, вовлечение в разработку сла-бодренируемых пропластков и зон пласта путем ограничения движения закачиваемой воды в высокопроницаемых прослоях. Некоторые сведения о степени выработки запасов нефти на опытных участках приводятся в табл. 6.2. [c.252]

Высота дебутанизатора составляет 41,9 м, расстояние от днища до нижней тарелки 37,6 м, расстояние от верхней тарелки до обводной трубы 1,6 м. Таким образом высота дебутанизатора, пригодная под насадку составляет 41,9- 37,6 -1,6=36,54 м. В насадочных колоннах высоту насадки рекомендуют не более 12 футов [16], то есть секции по 3,65 метра, между которыми располагаются перераспределители потоков. Это связано с тем, что при движении жидкости через слой насадки жидкость имеет тенденцию перемещаться от центра к стенкам, что уменьшает эффективность работы насадочной колонны. Высота дебутанизатора позволяет установить 7 секций с насадкой высотой по 3,65 метра, что составит 3,65x7=25,6 м. При этом на перераспределителе потоков прихидится 36,54 - 25,6=10,94 м. Если принять ВЭТТ 0,55 м, то слой насадки высотой 3,65 м составляет 6 теоретических тарелок, а 7 слоев - примерно 42 теоретические тарелки. Следовательно, в дебутанизатор можно положить [c.223]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология