Течение через кольцевой зазор

Рис. 40. Силы, действующие на элемент жидкости в случае установившегося ламинарного течения под давлением через кольцевой зазор.

В случае турбулентного течения пренебрегаем теплоотдачей через внешний кожух из-за больших скоростей движения. Тогда температурное поле потока в кольцевом зазоре определяется теплосодержанием поступающей смеси, поэтому температуру газа можно считать постоянной в каждом сечении и равной значению Тгю Х, Нг) на выходе из каталитического слоя. На основании соотношения Буссинеска плотность смеси в кольцевом канале тоже будет функцией от X. [c.84]

Следовательно, в частном случае, когда радиусы внешнего и внутреннего цилиндров одинаковы, формула для расхода переходит в известное выражение, описываюш,ее течение между двумя параллельными пластинами. Поэтому значение функции g (Р, п) можно рассматривать как величину поправки, позволяющей учесть ошибку, возникающую при замене течения через кольцевой зазор течением через зазор между параллельными плоскостями. [c.129]

По аналогии с осевым потоком при течении жидкости через кольцевой зазор в канале с внутренним вращающимся цилиндром (рис. 100) различают следующие четыре режима течения жидкостной пленки [c.176]

На фиг. 95 показана схема усовершенствованного дискового экструдера. Вращающийся диск 1 имеет форму усеченного конуса, рабочая поверхность которого образует с полостью нагревательной камеры кольцевую зону загрузки 2 треугольного сечения. Загружаемые через воронку 3 гранулы материала попадают в зону сдвига 4, благодаря чему отпадает необходимость в спиральной камере загрузки. При создании некоторого избыточного давления в загрузочном бункере полностью исключается проникновение материала через кольцевой зазор 5 между диском и цилиндрической поверхностью камеры. Профиль зоны сдвига характерен увеличением зазора при уменьшении радиуса. Это позволяет уменьшить сопротивление течению материала при необходимой степени сжатия. На головке, корпусе нагревательной камеры и роторе диска установлены электрические нагреватели 6. Кроме этого, в корпусе камеры имеются каналы 7 для подачи охлаждающей воды. На экструдере установлено устройство для перемещения диска вдоль оси вращения для регулировки зазора в зоне сдвига в процессе работы. [c.142]

Реактор радиального нейтрализатора с 2-образным движением газов представляет собой три коаксиальные трубы (рис. 1). Стенки внутренней и кольцевой труб перфорированы, конец внутренней трубы заглушен. Таким образом, весь поступающий поток газа фильтруется через зернистый слой катализатора, попадает в кольцевой зазор с заглушенным передним торцом и выбрасывается в атмосферу через кольцевое отверстие в конце камеры. Приведем методику расчета аэродинамики аппарата в предположении, что течение в коллекторах является ламинарным. [c.81]

Рис. 2-4. Восходящее течение через цилиндрический кольцевой зазор

В дозирующей зоне существуют три основных потока. Вынужденный поток (прямой поток) представляет собой поступательное течение расплава, которое возникает как следствие относительного движения корпуса и цилиндра. Противоток, который можно рассматривать как течение расплава в обратном направлении, возникающее под действием развивающегося в головке машины давления. Третья разновидность потоков—это утечка. Перепад давлений, возникающий вследствие существования повышенного давления в головке, между двумя боковыми поверхностями стенки канала, вызывает появление утечки через кольцевой зазор между гребнем стенки канала червяка и внутренней поверхностью корпуса. Обычно утечка по сравнению с двумя другими разновидностями течения очень незначительна и ею можно пренебречь. [c.177]

За исключением пренебрежимо малых утечек через кольцевой зазор в действительности ни при каких условиях работы шприцмашины в канале червяка не возникает течения, направленного противоположно основному потоку. [c.199]

В дополнение к течению в канале червяка в шприцмашине существует обычно очень незначительное течение жидкости через кольцевой зазор между внутренним диаметром корпуса и внешним диаметром червяка. Это течение называется утечкой. [c.215]

Аксиальная утечка, связанная с движением жидкости через зазоры между перегородкой и кожухом и между перегородкой и трубами, может явиться причиной того, что значительная часть потока минует поверхность теплообмена. Практически такая ситуация возникает в том случае, если расстояние между кожухом и относительно небольшим пучком с тесно поставленными трубами достаточно велико. В результате исследования этого явления было найдено, что хорошие данные об обходном течении могут быть получены с помощью непосредственного сравнения течения через эквивалентные параллельные диафрагмы, имеющие такие же зазоры, и течения через поверхность теплообмена при тех же потерях давления [10, 111. Зазоры как между перегородкой и кожухом, так и между трубами и перегородкой обычно не являются кольцевыми, а имеют серповидную форму. Величины коэффициентов диафрагмы для такой геометрии представлены на рис. 9.5. Этот коэффициент отличается на 10% от коэффициента для кольцевых отверстий [10]. [c.175]

При проведении эксперимента можно определить размеры насосов и соединительных трубок для перегонного прибора любого размера без предварительного полного математического анализа всех подробностей течения газа через систему. Однако в качестве упражнения для демонстрации метода подхода к решению вопроса о влиянии трубок и прочих помех в высоковакуумной системе мы сделаем анализ перегонной установки, представленной на рис. 50. Для упрощения предполагается, что газ представляет собой воздух при 25 и что уравнения для численных расчетов, как, например, уравнения, определенные в предыдущих частях главы, применимы в этом случае. Прежде всего растворенный воздух, выделяющийся из загрузки перегонного прибора, будет испытывать сопротивление при входе в кольцевое пространство между конденсирующей трубкой и внешними стенками. Поскольку сечение поднимающегося потока Л не слишком велико по сравнению с сечением кольцевого зазора Л, то проводимость отверстия равна [c.504]

Указанные профили в любом горизонтальном сечении существуют лишь короткий промежуток времени, сменяясь один другим а—>-б—— -а и т. д. При вычислении суммарного количества движения допустимо принимать условно профиль скоростей (а). Интенсивность таких центростремительных и центробежных течений определяется скоростью вращения вихря. В работах [110—112] измерялась сила тока, проходящего через жидкость с низкой электропроводностью, залитую в кольцевой зазор между вращающимся внутренним цилиндром и коллектором, вмонтированным в наружный цилиндр. Проведенные измерения позволили определить скорость вращения вихря, для которой было найдено соотношение [c.42]

Непрерывный процесс получения карбида бора на установке Плутон-3 проводили с использованием реактора с узкими межсекционными зазорами (3 мм), имеющими конусность по всей высоте (1°). Регулирование расхода шихты проводили изменением положения штока при подобранной величине кольцевого зазора, равной 15 мм. После градуировки загрузочного устройства установки была составлена технологическая карта работы механизмов (табл. 7.7), которой рекомендуется пользоваться оператору в течение рабочей смены. При выходе на непрерывный режим работы установки Плутон-3 оператор через каждые три часа производит операцию [c.388]

Используя кубическую зависимость между толщиной стенки трубы и производительностью, нельзя забывать, что при выдавливании через узкий кольцевой зазор (например, при изготовлении рукавной пленки из полиэтилена) может иметь место течение с высоким градиентом скорости. Наличие высокого градиента скорости приводит к снижению вязкости и, следовательно, давления. В результате может наблюдаться значительное отклонение от ньютоновского течения, для которого справедлива упомянутая кубическая закономерность. [c.162]

Рис. 47. Зависимость скорости сдвига от производительности шнек-машины при течении через щелевые (прямые и кольцевые) головки с зазором t.

На рис. 77, е показан диск с цилиндрической рабочей поверхностью [74], выполненный из двух частей — корпуса и крышки. Концентрические выступы на крышке входят с зазором в промежутки между выступами корпуса. Жидкость подается во внутреннюю полость диска и под действием центробежной силы растекается в виде пленки по вертикальной кольцевой поверхности выступа. Перетекая поочередно через щелевые зазоры с выступа на выступ, жидкость многократно меняет свое направление и срывается в объем аппарата с кромки последнего выступа. Для улучшения условий течения пленки жидкости, и главным образом твердой фазы, по вертикальной поверхности выступа последняя имеет небольшой уклон в сторону кромки. Многорядная конструкция цилиндрического диска способствует большей турбулизации потока, образованию внутренних пульсаций в пленке и лучшему ее дроблению на выходе. Оптимальное число вертикальных цилиндрических выступов определяется свойствами продукта, частотой вращения диска и технологическими условиями процесса. [c.157]

В данном разделе рассматривается движение жидкости, находящейся в кольцевом зазоре, между двумя коаксиальными цилиндрами. Обозначим радиус внутреннего цилиндра через Ri. а внешнего — через Ро- Теория ограничена случаем изотермического установившегося течения несжимаемой жидкости. Будем рассматривать кол поненты вектора скорости у и о в- Для этих компонент уравнения движения имеют вид [c.118]

В случае тангенциального входа (рис. VI.35, а) пластицированный материал из экструдера 1 нагнетается через решетки 2 и расположенные между ними фильтрующие сетки и рассекается промежуточным дорном 3. Затем поток материала огибает фигурный дорн 6 головки. Чередующиеся расширения и сужения кольцевого канала по пути движения материала способствуют выравниванию давления материала и скорости его течения. Рукавная пленка выдавливается через кольцевую щель 9, образованную верхней частью дорна 6 и фильерой 10. Для замера температуры головки установлены термопары 8. Воздух для раздувания рукава пленки нагнетается через штуцер 4 по трубке 5, установленной в канале дорна. Регулирование кольцевого зазора осуществляется с помощью расположенных по окружности головки болтов 11. Для обогрева головки установлены ленточные электрические нагреватели 7. [c.280]

Реакционная смесь после прохождения через подогревающие секции полимеризуется в течение 14—18 ч. За это время плав нз нижней част. 1 левой половины аппарата полимеризации по кольцевому зазору между стенками правой и внутренней переливной труб поднимается в верхнюю часть правой половины аппарата, где из него удаляется вода. Обезвоженный плав по переливной трубе поступает в нижнюю часть правой половины аппарата, где установлено литьевое устройство 3. [c.15]

Воздух проходит в кольцевой зазор горелки через специальный направляющий аппарат с радиальными ребрами — приливами на торцовой крышке горелки (рис. 8-2, а), чем обеспечивается отсутствие закручивания его. В кольцевом зазоре имеются также радиальные ребра, служащие для центровки сопла и одновременно дополнительно стабилизирующие течение воздушного иотока без закручивания. Для устойчивого воспламенения конец газового сопла снабжают коротким фланцем (рис.8-2, б). За этим фланцем образуется вихревая зона, в которой задерживается очаг воспламенения и горение газа начинается при выходе его из сопла. [c.170]

Исходная жидкость подается в разделитель сверху под небольшим напором и поступает в распределитель потока 8, сначала в его центральную трубку, а затем через его радиальные каналы — в полость под нижней тарелкой 12. Кольцевой поток огибает кромку нижней тарелки 12 и устремляется наверх, омывая с периферии цилиндрическую поверхность, образованную входными сечениями пакетов 3 полых волокон, чередующихся с секторными вкладышами 77 и стянутых сеткой 2. Попадая в полые каналы волокон, поток разделяется на множество капиллярных течений, меридионально направленных от периферии пакета волокон. Под действием центробежных сил более плотные включения, растворенные в жидкости или находящиеся в ней в коллоидном состоянии, оттесняются в точки каналов, наиболее удаленные от оси вращения. Составляющая центробежной силы, направленная вдоль стенки канала, заставляет эти вьщелившиеся включения образовать встречную пленку более плотной, чем исходная, жидкости, движущуюся к периферии пакета волокон 3. Стекающие из волокон капли концентрата собираются в периферийной части ротора 7, наиболее удаленной от оси вращения. Концентрат по мере накопления вытесняется порциями к кольцевому зазору между крышкой Р ротора и разделительной тарелкой 10-л выводится отдельно от пермеата самостоятельным напорным диском 7. Расход концентрата регулируется изменением уровня установки разделительной тарелки 10. Вытекающий из верхних отверстий волокон пермеат через сетку 4 и перфорацию в сборнике 5 проникает в зазор между сборником 5 и распределителем потока 8, движется пр нему вверх и выводится через напорный диск 6. [c.406]

Влияние естественной конвекции исследовалось также для нескольких практически важных задач с фазовыми переходами. В частности, влияние уменьшения объема жидкости по мере затвердевания подтверждается численными расчетами [225, 226]. Аналогичным образом изменение картины течения при плавлении, когда расстояние между отступающей твердой поверхностью и границами области увеличивается, хорошо иллюстрируется расчетами [260, 288]. Если на горизонтальной цилиндрической поверхности осуществляется подвод тепла, то это приводит к возникновению почти горизонтальной цилиндрической кольцевой области с растущим вовне пограничным слоем. Первоначально теплопередача происходит только за счет теплопроводности через слой расплава, поскольку число Рэлея, вычисленное по ширине зазора, мало. По мере увеличения ширины зазора влияние естественной конвекции возрастает. Увеличение скорости по времени показано [c.319]

Mop и Маллок применили изложенную выше теорию к случаю, при котором величина с в уравнении (35) не равна единице, т. е. когда нельзя пренебречь утечкой через кольцевой зазор. Полученное ими выражение учитывает как существование течения утечек, вызванного градиентом давлений, так и влияние течения утечек на циркуляционное течение [c.225]

Суш ественш.гм продвижением в этой области явилась разработка дозируюш их систем, отличающихся тем, что в момент ввода пробы начальный участок капиллярной колонки длиной 5—10 мм подвергается резкому охлаждению, например, углекислотой или жидким азотом. Этот охлажденный участок служит ловушкой, обеспечивающей сбор и концентрирование малых примесей, содержащихся в анализируемом образце. Последующее быстрое нагревание охлажденного участка до температуры колонки обеспечивает получение высококачественных хроматограмм накопленных примесей [60—64]. Такой криогенный ввод , конечно, может применяться лишь в том случае, когда способность к сорбции и температуры кипения определяемых примесей намного выше, чем у основного компонента анализируемой смеси. Поэтому этот метод приобрел особое значение при определении малых примесей в воздухе, например, при оценке уровня загрязнения воздушной среды [65], при анализе запахов [66], определении биологически активных веществ, например феромонов, аттрактантов и репеллентов насекомых [67, 68] и т. п. Типичный дозатор, позволяющий осуществлять криогенный ввод , изображен на рис. 59, а на рис. 60 сопоставлены хроматограммы, полученные с применением охлаждения и без охлаждения [69]. " Оригинальный дозатор для непосредственного ввода в капиллярную колонку парообразной или газообразной пробы предложен Пальмером [70]. Схема дозирующего устройства изображена на рис. 61. С помощью электромагнитного привода 5 конец капиллярной колонки 1 может перемещаться поступательно. В нижнем положении 3, показанном на рис. 61 пунктиром, в течение 4—6 мсек он находится в объеме, заполненном анализируемой газообразной смесью, поступающей по трубке снизу и удаляющейся через кольцевую щель и соответствующие коммуникации. По верхней трубке подается чистый газ-носитель, который препятствует проникновению анализируемого газа в колонку при верхнем положении ее конца. Г аз-носитель частично направляется в колонку, част1гчно истекает через кольцевой зазор между корпусом дозатора и капиллярной колонкой, и часть его уходит вместе с пробой в атмосферу. Таким образом обеспечивается непосредственный ввод в капиллярную колонку проб весом 0,4—0,5 лекг без разбавления их газом-носителем. Описанное устройство было предназначено для экспресс-анализа газообразных углеводородных смесей на короткой капиллярной колонке с визуальным представлением хроматограммы на экране осциллографа. При этом электрический импульс, обеспечивающий ввод пробы, может быть согласован с началом развертки осциллографа. [c.141]

Настоящая работа посвящена исследованию изменения нап-эавления вектора полной скорости по высоте прямоточно-цент-эобежного элемента в однофазном закрученном газовом потоке я пленке жидкости, при течении ее под воздействием газа, а также гидравлического сопротивления. Исследуемый элемент пфедставлял собой контактный патрубок диаметром 38 мм, относительной длиной 6,5 с/ с тангенциальным закручивателем в нижней части [2. Жидкость в зону контакта подавалась через кольцевой зазор в стенке патрубка, выше закручивателя. Для разделения фаз в верхней части элeмe тa устанавливался объемный сепаратор. [c.181]

Возникающие при высо-котемпературнцх измеренцях трудности были в известной степени исключены в реометре, построенном во ВНИИБТ на базе прибора ВСН-2 [37]. У этого реометра, блок-схема которого показана на рис. 53, внутренний цилиндр имеет собственный прецезионный подшипниковый узел и связан с упругим динамометром 2 и круговой шкалой 2. Наружный цилиндр вращается через магнитную муфту 15 от двигателя постоянного тока 14 с плавным изменением числа оборотов, регистрируемых тахогенератором 16. Отверстия в наружном цилиндре обеспечивают вертикальную циркуляцию жидкости в кольцевом зазоре, которая, создавая течение второго порядка, как показали расчеты, не сказывается на точности измерений и предотвращает отделение твердой фазы. Для измерения 0 служит отдельный электродвигатель 12 с собственным редуктором и обгонной муфтой 13. Электрообогрев с помощью платинового термометра 6 управляется автоматом температуры и располагается [c.268]

Исследовали стабильность пленочного течения жидкости в процессах абсорбции и адиабатической ректификации. Опыты проводили на противоточном пленочном аппарате типа труба в трубе с массообменом в кольцевом зазоре (диаметр внутренней трубки 18 мм, наружной 30 мм). Пленка жидкости стекала по внутренней стальной трубке. Разрыв жидкостной пленки определяли визуально через наружную стеклянную трубку. Изучали системы, в которых при массообмене поверхностное натяжение по колонне уменьшается сверху вниз (так называемые отрицательные системы по классификации Цюйдербега). При абсорбции исследовали систему вода — аммиак — воздух, при ректификации — системы бензол — гептан, дихлорэтан — толуол, бензол — пропанол и пропанол — вода. [c.20]

Корпус 1 адсорбера (рис. 21, а) представляет собой закрытый снизу стальной цилиндр сварной конструкции. В нижней части корпуса снаружи приварено кольцо, которое служит для крепления адсорбера на фундаменте. Патрубок 8 с фланцем служит для входа осушаемого воздуха, патрубок 4 — для выхода осушенного воздуха. Против входного патрубка 8 с внутренней стороны корпуса адсорбера поставлен воздухоотбойный щиток, который служит для более равномерного распределения потока воздуха по кольцевому зазору. Верхняя часть корпуса адсорбера имеет фланец 7, служащий для крепления крышки 6 кассеты. Кассета служит для размещения в ней силикагеля. Силикагель через три отверстия с крышками 5 засыпается в кольцевое пространство, образованное наружной 2 и внутренней 3 сетками кассеты. Стальные сетки кассеты крепятся к каркасу, который в нижней части заканчивается сплошным стальным дном 9. В верхней части каркас крепится к крышке 6 кассеты, которая имеет одно отверстие с патрубком 4 для выхода осушенного воздуха. Силикагель в кассете с течением времени проседает, поэтому для предотвращения проскока воздуха поверх слоя силикагеля необходимо периодически произ-7 99 [c.99]

Если тигель изготовлен из увлажненных материалов, то для облегчения сушки наружный шаблон 3 (рис. 10-2,6) через сутки после набивки тигля удаляется. Длительность сушки в этом случае оказывается значительно большей, причем чаще всего сначала сушку осуществляют сжиганием в тигле дров или кокса в течение довольно продолжительного времени (10—20 ч), после чего, удалив из тигдя золу и шлак, продолжают сушку включением печи под напряжение длительность сушки под напряжением 6—10 ч. После полного вьрсушивания тилля для создания буфера засьшакуг теплоизоляцию в кольцевой зазор между тиглем и изоляционным [c.196]

Жидкость из скважины поднимается составным летающим клапаном, который помещают в лифтовую колонну. Элементы клапана - шар и корпус опускаются раздельно за счет избыточной массы. Далее шар и корпус, соединившись, поднимаются к устью скважины потоком газа и жидкости. Между корпусом и стенкой лифтовой колонны есть кольцевой зазор. Восходящий поток газа выдувает воду из зазора, поэтому во время подъема летающего клапана исключена утечка жидкости к забою скважины. Клапан поднимает всю жидкость к устью. За цикл работы летающего клапана давление газа на забое скважины изменяется. Во время подъема по лифтовой колонне под ним накапливается газ под избыточным давлением. После перелива жидкости через устье скважины и разделения элементов летающего клапана давление на устье и на забое скважины снижается на 0,01-0,05 МПа. Это приводит к залповому поступлению газа в лифтовую колонну с забоя скважины и из пласта. В течение 10-30 с этот газ движется с большой скоростью по лифтовой колонне. Жидкость, накопившаяся в призабойной зоне продуктивного пласта и кольцевом пространстве снаружи хвостовика лифтовой колонны, увлекается газом во время его залпового выброса, поднимается по хвостови- [c.43]

Вьщелим в междисковом пространстве (см. рис. 4) кольцо настолько Малой радиальной ширины ЛЯ, что можно считать совпадающими касательную к траектории относительной скорости н" в точке А и секущую. В этом случае будет иметь место соотношение сШ/Ш = r w, а течение жидкости через Бьоделенный участок можно представить как течение через плоский канал шириной 2тгЛ и с зазором Ь между плоскостями, представляющий собой развертку кольцевой щели с радиусом Л. Гидравлическое сопротивление такого канала [ 5] [c.27]

Благодаря неплотностям, имеющим место в кольцевых уплотнениях, газ из области повышенных давлений (камер сгорания в ДВС, камер сжатия в компрессорах) движется вдоль образующих поршня. Эти неплотности существуют в замках колец, в зазорах между кольцом и кольцевой канавкой и, при определенных условиях, в зонах контакта кольцо—втулка. Течение газа через эти неплотности можно рассматривать как течение в лабиринтовом уплотнении. Исходя из основных закономерностей термодинамики, свяжем текущее давление в -м за-колечном объеме с текущими параметрами газа в предыдущем и последующем объемах (рис. 3.7). [c.153]

Установка для высокотемпературной обработки жидкостей изготовлена из системы теплообменников типа труба в трубе . Теплообменники достаточно компактны, благодаря тому, что трубы выполнены в виде спиралей. Фирмой запатентован способ изготовления витых труб, вставленных одна в другую. Постоянство зазора между трубами обеспечивается благодаря тому, что гнут трубы, после того как вода, предварительно заполнившая кольцевое пространство, замерзнет. Характерной особенностью установки является то, что она не разбирается в процессе эксплуатации. Мойка установки осуществляется химическими средствами, которые, как и продукт, продавливаются через аппараты насосами высокого давления, что обеспечивает скорость течения 5 м/с. Естественно, что при такой высокой скорости продукта на стенках труб отложения не задерживаются. Здесь необходимо отметить, что опыты, выполненные В. А. Бутником под руководством Ф. М. Тарасова на аппарате с пластинами без гофр, подтвердили возможность работы аппаратов без пригара при условии высоких скоростей течения жидкости. [c.57]

Телескопические трубы для выпуска из флотатора очищенной воды не обеспечивают постоянный уровень воды в сооружении, что необходимо для удовлетворительного удаления выделившейся нефтесодержащей пены. Вследствие того что переливная отметка телескопических fpyб на 20—25 см ниже отметки зеркала воды, при прекращении подачи стоков уровень воды резко падает, и поэтому выделившаяся пена не удаляется, а остается на поверхности. Через некоторое время пена самопроизвольно разрушается и частицы коагулянта с сорбированными на них нефтепродуктами опускаются на дно, загрязняя очищенную воду. Поэтому при пуске флотатора в течение первых 20—40 мин из сооружения выходит загрязненная вода. Кроме того, уплотнение зазора в телескопических регуляторах ненадежно. Эти недостатки можно устранить при сборе очищенной воды лотком с кольцевым водосливом, перед которым находится не доходящая до дна кольцевая подвесная перегородка. Для лучшего удаления пены длина пеносборного лотка должна равняться радиусу флотатора, а отметка переливного пеносборного лотка должна быть на 20—25 мм выше отметки зеркала воды. [c.8]

Эпюро в течение нескольких десятилетий выпускает аппараты Сер1 (по патенту Т. Вермайрена), оснащенные постоянными магнитами, производительностью от 0,03 до 36000 м /ч. В США аналогичные аппараты выпускает фирма Паккард , в Англии — фирма Поляр . В литературе обычно приводится лищь внешний вид этих аппаратов и не дается описания их конструкции. Лишь в последние годы появились фотографии вскрытых крупных аппаратов Се-р1 (рис. 62), из которых видно, что обрабатываемая вода протекает через узкие щелевые зазоры между цилиндрическими и кольцевыми постоянными магнитами (рис. 63). Корпуса аппаратов изготавливают из металла, а также из синтетических материалов. Конструкцию аппаратов Сер следует рассмотреть подробнее, поскольку принцип их работы может стать основой для суждения о механизме магнитной обработки и способах оптимизации процесса. [c.148]

Важное значение имеет форма кромки уплотняющих гребней. При прочих равных условиях утечка через лабиринтовое уплотнение уменьщается с сужением струи в кольцевой щели. Сужение струи зависит от профиля щели и в значительной степени от отношения толщины гребня Ъ к длине 5 щелевого зазора. Если отношение /5 мало и кромки гребня заострены, то сужение струи значительно (фиг. 41,6). Если же отношение Ь/з велико, то ширина щели Ь имеет отнэситрльно большую протяженность (фиг. 41, б) и течение на ъыходе вновь примыкает к стенкам. При этом отдельные струйки расширяются и течение протекает как в расширяющихся соплах так, что при соответствующе высоком перепаде давлений между камерами в щели может возникнуть течение со сверхкритической скоростью. Отсюда вытекает необходимость в возможно меньшей толщине [c.111]

Справочник химика 21

Химия и химическая технология